Курстық ЖҰмыс пәні: «Сала технологиялық процесстерін автоматтандыру» Тақырыбы: «Өндірістік тоңазытқышты автоматтандыруды жобалау» Мамандығы: 1302000 «Автоматтандыру»


Автоматтандыру құрылғыларына тапсырыс беру спецификациясы



бет6/9
Дата09.05.2022
өлшемі134,43 Kb.
#33161
1   2   3   4   5   6   7   8   9
Байланысты:
сала курсотык жумыс

Автоматтандыру құрылғыларына тапсырыс беру спецификациясы



Поз.

Орта параметрі,өлшенетін параметрлер

Техникалық сипаттамасы

Маркасы

Саны

Ескерту

TI

1а,2а


3а,4а

Температура

ОВЕН ТРМ133М температура бақылаушы аспап,

Максималды жүктеме ток сигналы 180мА



ОВЕН

4

Жергілікті жерде

LE

8а,9а


10а,

11а


Деңгей

AKS 4100/4100U деңгей түрлендіргіш аспап

Стандартты ток сигналы 4-20мА




«Данфосс» компаниясы

4

Жергілікті жерде

TE



Температура

ОВЕН ДТС125Л кедергі термометрі

Стандартты ток сигналы 4-20мА



ОВЕН

1

Жергілікті жерде

PE

6а,7а


Қысым

JUMO 4 ADM-35 тензометрлік деңгей түрлендіргіші

Стандартты ток сигналы 4-20мА



JUMO

2

Жергілікті жерде

LIA

8б,


10б,

11б


Деңгейді көрсетіп сигналдаушы

Контур-У деңгей бақылаушы,сигналдаушы аспап

Стандартты ток сигналы 0-5,0-20 немесе 4-20мА



Контур-У

3

Жергілікті аспап

PIR

6б,




Қысымды тіркеп көрсетуші

642 PPC4 типті қысымды тіркеп көрсетуші аспабы

Стандартты ток сигналы 4-20мА



Fluke Calibration

2

Жергілікті аспап

LIR



Деңгейді тіркеп көрсетуші

HRH-1 типті деңгейді тіркеп көрсетуші аспап

Стандартты ток сигналы 4-20мА



HRH-1

1

Жергілікті аспап

TIRA



Температураны тіркеп көрсетіп сигналдаушы

Endress+Hauser ұсынған температураны тіркеп көрсетуші,сигналдаушы аспабы

Стандартты ток сигналы 4-20мА



Endress+Hauser

1

Қалқанда орналасқан

PIC



Қысымды реттеп көрсетуші

ОВЕН ТРМ500 типті үнемді термореттегіші

Реттеп көрсетуге арналған ток сигналы 5-30мА



ОВЕН

1

Қалқанда орналасқан

LIC



Деңгейді реттеп көрсетуші

ОВЕН САУ-М6 типті деңгей реттегіші

Стандартты ток сигналы 4А



ОВЕН

1

Қалқанда орналасқан



ЭКОНОМИКА БӨЛІМІ

2.1 Диафрагмадағы қысым құламасы көмегімен шығынды есептеу

Есеп нұсқасы №9

Диафрагма қондырылған құбыр өткізгішпен өтетін домендік газдың массалық шығынын анықтау. Шығынды өлшеу жүйесінің сипаттамалары мен бастапқы шамалары және өлшеу нәтижелері кестеде 2.1 көрсетілген.

Кесте 2.1



Параметрдің аталуы және өлшемі

Белгіленуі

Шамасы

Құбыр өткізгіш диаметрі, 20°С кезіндегі, мм

D20

670

Диафрагма саңылауының диаметрі, 20°С кезіндегі, мм

d20

370

Диафрагма алдындағы газдың (абсолютті) қысымы, МПа

Р

107

Газдың температурасы 0C

T

36

Диафрагмадағы қысым құламасы, кПа



246

Диафрагма типі

-

Бұрыштық жинақтауыш

Құбыр өткізгіш материалы

-

Болат 15

Құбыр өткізгіштің ішкі бетінің жағдайы

-

Тігіссіз прокатты

Диафрагманы тексеріс аралық интервалы



2

Диафрагма материалы

-

12Х17

Диафрагма алды жергілікті кедергісі

-

Бекітпе

Диафрагма алды құбыр өткізгіштің түзу сызықты участок ұзындығы, м

L1

2,3

Құбыр өткізгіш осінің салыстырмалы диафрагма осіне ығысуы, мм

ех

1,5

Диафрагма дискасының қалыңдығы, мм

ЕД

5

Тарылтылған қондырғылардағы қысымның түсу шамасы бойынша шығын тәжірибеде былайшы анықталады:

Құбыр өткізгіштің материалының маркасына байланысты Болат 15



ае=11,1 be=7,9 ce=3,9

Тарылту құрылғысының материалына байланысты. 12х17



ае=9,4 be=7,4 , ce=6,0

мұндағы ае, be, ce – cәйкесінше температура диапазонындағы тұрақты коэффи-циенттер, кестеде көрсетілген [2. 23 бет 2.1. кесте].



Температураның кең диапазоны үшін әртүрлі материалдардың γ сызықты ұлғаюының температуралық коэффициент мәні 10 % қателікпен мына формуламен есептелуі мүмкін:

γ =10−6, (1.1)

Жұмыс жағдайындағы құбыр өткізгіштің және тарылтылған қондырғының диаметрлері анықталады (жұмыс ортасының t температурасы кезіндегі):



D20 [1+ γ(− 20)]; (1.2)

  1. = 670* [1+0,00001138*(36 − 20)]=670,12 мм;

d20 [1+ γ(− 20)]. (1.3)

  1. = 370* [1+0,00000966 (36 − 20)]=370,06 мм.

мұндағы γ – тарылтылған қондырғыдағы және құбыр өткізгіштегі материалдың сызықты ұлғаю коэффициенті;

D20, d20 – 20 °С температура кезіндегі құбырдың және тарылтылған қондырғы саңлауының диаметрлері.

  1. β- диафрагма саңылауының салыстырмалы диаметрі мына формуламен анықталады

β =  (1.4)

.

  1. Жұмыс жағдайындағы ылғал газдың тығыздығы мына формуламен анықталады: ρ, кг/м3

 (1.5)

Жұмыс жағдайындағы құрғақ газдың тығыздығы мына формуламен анықталады:



[2. 44 бет 3.14 формула].



Стандартты жағдайдағы газдың құрғақ бөлігінің тығыздығын төмендегі формула мен және П4 кестемен анықталады:



= 

Газдың құрамы кесте 2- те көрсетілген.

Кесте 2.2

Газдың құрамы



Компонент

СО2

СО

Н2

СН4

N2



12

27

1

0,2

59.8

Жұмыс жағдайындағы салыстырмалы газ ылғалдылығы 40% тең. Жұмыс жағдайындағы газдың физикалық қасиетін анықтаймыз.



  1. Жұмыс жағдайындағы доменді газдың динамикалық тұтқырлығының коэффи-циенті (3,5-3,7) формула және П.4 кесте бойынша анықталған.

 (1.6)

  1. Адиабаттық көрсеткіші мына формуламен анықталады:

 (1.7)

Мұндағы адиабаттық көрсеткіштерді кесте П4 аламыз





  1. Е- кіріс жылдамдық коэффициенті мына формуламен анықталады:

 (1.8)



  1. Диафрагманың коэффициенті үшін С мына формуламен анықталады.

С = С кезіндегі массалық шығын мына формуламен анықталады:

, (1.9)


мұндағы ρ– жұмыс жағдайындағы ортаның тығыздығы; Рейнольдса саны Re → ∞ кезіндегі С∞- ағу коэффициенті.

  1. Диафрагма үшін С∞ мына формуламен анықталады:

( 1.10)

мұндағы L= l1/D – диафрагма кірісінен диафрагма алдындағы қысымды жинау үшін қажетті саңылау осіне дейінгі арақашықтықтардың өлшеу құбырының диаметріне қатынастары;



L2 = l2/D – диафрагма шығысынан диафрагмадан кейін қысымды жинау үшін қажетті саңылау осіне дейінгі арақашықтықтардың өлшеу құбырының диаметріне қатынастары. Бұл шамалар төмендегі кестеден алынады.

Кесте 2.3



Қысымды жинақтаға қажетті саңылаулардан диафрагмаға дейінгі салыстырмалы арақашықтықтардың шамалары

Жинақтау тәсілдері

Бұрыштық

Үш радиусты

Фланецты

L1

0

1

25,4/D

L2

0

0,47

25,4/D

Ескерту. D диаметр шамасы миллиметрмен өрнектелуі қажет.

Қысым құламасын бұрыштап жинақтайтын болғандықтан L1=L2=0 тең.

  1. Құбыр өткізгіштің эквивалентті кедір-бұдырлылығы Rш, мм берілген тапсырмадағы құбырдың жағдайына байланысты [2. 25 бет 2.4. кесте] кестеден алынады. Құбыр тігіссіз прокатты болғандықтан Rш

  2. Өлшеу құбыр қабырғасының кедір-бұдырлылыққа Kш әсерін түзету келесі жол-мен анықталады, [2, 25 бет 2,7 формула], ал r0 [2, 25 бет 2,8 формула],

(1.11)

мұндағы

(1.12)

  1. Рейнольдса санына түзету шамасы (1.7) бойынша ARe = 0,5 тең деп қабылданады.

ARe = 0,5 (1.9)

  1. (1.4) формуладағы Kп диафрагма саңылауының кіріс пұшпағының топтасуына түзету енгізу, ≥ 125 мм кезінде Kп = 1 тең.

(1.13)

мұндағы  – диафрагманың кіріс пұшпағының дөңгеленген радиусының орташа тексеріс аралық интервалы, ол төмендегі формуламен өрнектеледі:

. (1.14)

мұнда rн – диафрагманың кіріс пұшпағының дөңгеленген радиусының бастапқы мә-ні, өлшеу жолымен анықталады немесе τ = 0 кезінде 0,05 тең деп алу қабылданған; τп.п – тексеріс аралық интервал, жыл.

τп.п = 1 жыл болған кезде

 = 0,0292 + 0,85rн (1.15)

  1. Ортаның ұлғаю коэффициенті:

ε=0,999

  1. → qm ∞ (кг/с) кезіндегі массалық шығын мына формуламен анықталады.

мұндағы ρ– жұмыс жағдайындағы ортаның тығыздығы; Рейнольдса саны Re → ∞ кезіндегі С∞- ағу коэффициенті.

  1. Массалық шығын qm ∞ кезіндегі Рейнольдса санын Re∞ мына формуламен есептейміз:

(1.16)

Әртүрлі орталар үшін динамикалық тұтқырлық коэффициентін анықтау [2. 42 бет, 3 бөлімде] қарастырылған.

  1. Рейнольдса санының соңғы шамасының ағып кету коэффициентіне әсерін ес-керетін KRe түзету коэффициенті анықталады. Стандартты диафрагмалар үшін KRe былайша анықталады:

(1.17)

Стандартты сопла, Вентури құбыры мен сопласы үшін KRe Рейнольдса санына түзету коэффициентін анықтаудың формулалары кестеде [2. 27 бет, 2.5 кесте] көрсетілген.

  1. Массалық шығынның нақты шамасы төмендегі формуламен анықталады:

(1.21)

  1. Нақты Рейнольдс саны мына теңдеумен есептеледі:

Re Re KRe (1.18)

  1. Егер 5 пункте анықталған құбыр қабырғасының кедір-бұдырлылыққа түзету коэффициенті Kш≠ 1 болса, онда кедір-бұдырлылыққа түзету коэффициентінің нақты шамасы анықталады K′ш. Бұл үшін (2.7) формуласы пайдаланылады, мұндағы АRe коэффициенті мына формуланы пайдаланып анықталады:

1046 кезіндегі

(1.19)

Re=5,8*1010АRe = 1

K′ш = Kш = 1. (1.20)

  1. Массалық шығынның нақты мәні мына формуламен анықталады.

(1.22)

кг/с

  1. . Көлемдік шығын мына формуламен анықталады:

(1.23)

м3

Жұмыс жағдайындағы газдың көлемдік шығыны мына формуламен анықталады. , н м3

(1.24)

  1. Тарылтылған қондырғылар арасындағы өлшеу құбырының тура сызықты участок ұзындығы және жақын жергілікті кедергісі Lk1 кем болмау керек, ол мына теңдеумен анықталады:

Lk1 l/ D ak bk βсk

мұндағы аk, bk, ck - жергілікті кедергінің типіне байланысты тұрақты коэффициенттер, олардың мәндері кестеде [2. 9 бет, 1.1 кесте] көрсетілген; l, D – қарастырылып отырған тарылтылған қондырғы участогының абсолютті ұзындығы және ішкі диаметрі; β– тарылтылған қондырғы саңылау диаметрінің ортаның жұмыс температурасы кезіндегі тарылтылған қондырғы алдындағы өлшеу құбырының ішкі диаметріне қатынасы.

Диафрагма алды ішкі кедергісі бекітпе болғандықтан:

ak=21,0 bk=38,5 ck=1,4

Lk1 = 21,0+38,5*0,551,4 = 21,0+ 16=37м

Диафрагмадан кейінгі кез-келген жергілікті кедергі үшін:

ak=0 bk=8,55 ck=0,55

Тарылтылған қондырғылар арасындағы өлшеу құбырының тура сызықты участок ұзындығы мынаған тең:

Lk1 = 0+8,55*0,550,55 =6,15м

м3

Диафрагмадағы қысымнын жоғалуы, Δω Па мына формула бойынша анықталады.

Δω= (1-β1,9)Δр (1.25)

Δω= (1-β1,9)Δр=(1-0,551,9)*246=167,005 Па

Доменді газдың массалық шығынын өлшеу нәтижесі кесте 2.4 көрсетілген.



Параметрдің атауы

Есептеу формуласының нөмірі

Мәні

1

200С- тағы құбырөткізгіштің диаметрі D, мм

(1.2)

670,12

2

200 С- тағы диафрагма саңылауының диаметрі d,

(1.3)

370,06

3

Диафрагма саңылауының салыстырмалы диаметрі, β

(1.4)

0,55

4

Жұмыс жағдайындағы газдың тығыздығы,ρ, кг/м3

(1.5)

1,134

5

Жұмыс жағдайындағы доменді газдың динамикалық тұтқырлығының коэффициенті, μ, Па.с

(1.6)

17,43*10-6

6

Адиабаттық көрсеткіші, К

(1.7)




7

Кіріс жылдамдық коэффициенті, Е

(1.8)




8

Рейнольдса саны Re → ∞ кезіндегі С- ағу коэффициенті.


(1.10)




9

Құбыр өткізгіштің эквивалентті кедір-бұдырлылығы Rш, мм

Кесте 2.4

0,1

10

Өлшеу құбыр қабырғасының кедір-бұдырлылыққа Kш әсерін түзету

(1.11) (1.12)

0,9986


11

Рейнольдса санына түзету шамасы(2.7) бойынша , ARe

(2.9)

0,5

2

Диафрагма саңылауының кіріс пұшпағының топтасуына түзету енгізу, Kп

(1.13) (1.14)

(1.15)


1

13

Ортаның ұлғаю коэффициенті,ε

-

0,999

14

→ qm ∞ (кг/с) кезіндегі массалық шығын, кг/с

(1.9)

0,5

15

Массалық шығын qm ∞ кезіндегі Рейнольдса санын Re

(1.16)




16

Массалық шығынның нақты шамасы, КRe

(1.17)

1,069

17

Нақты Рейнольдс саны, Re

(1.18)




18

АRe коэффициент

(1.19) (1.20)

1

19

Нақты массалық шығыны,qm, кг/с

(1.21)




20

Құрғақ газдың массалық шығыны, qm, кг/с

(1.22)

68,28

21

Жұмыс жағдайындағы газдың көлемдік шығыны qm, м3

(1.23)

54,8

22

Жұмыс жағдайындағы газдың көлемдік шығыны , н м3

(1.24)

51,09


23

Диафрагма алды ішкі кедергісі үшін Lk1 , м

(1.1)

37м

24

Диафрагмадан кейінгі кез-келген жергілікті кедергі үшін Lk1 , м

(1.1)

6,15м

25

Диафрагмадағы қысымнын жоғалуы, Δω, Па

(1.25)

167,005

Кесте 2.4



    1. Достарыңызбен бөлісу:
1   2   3   4   5   6   7   8   9




©emirsaba.org 2024
әкімшілігінің қараңыз

    Басты бет