ISSN 2224–5227
№ 3. 2016
51
использованием микрокристаллического углерода, количество углеродных дисперсных
включений, распределенных отдельными колониями в виде сетки (рисунок 4). В ходе перегрева
расплава на 120–180єС выше температуры ликвидуса происходит полное усвоение лигатуры и
равномерное распределение ее составляющих по всему объему расплава. Данный интервал
перегрева расплава также способствует повышению степени растворимости газов, что уменьшает
газонасыщенность сплава. Перегрев расплава на большую температуру, например 200єС, приводит
к всплыванию дисперсных частиц углеродосодержащего материала на поверхность расплава,
дополнительным энергозатратам и снижению производительности. Перегрев на меньшую
температуру, например 100єС, не обеспечивает полного растворения лигатуры и оптимальной
однородности расплава, что отражается на свойствах заготовки.
Таким образом, полученные результаты исследований определяют принципиальную
возможность
введения
в
структуру
алюминиевого
сплава
ультрадисперсного
углеродосодержащего сырья используемых модификаций и дисперсности.
Как было показано выше, все полученные композиты системы Al-C имеют
модифицированную структуру металлической основы с дисперсно распределенными
включениями интерметаллидов (рисунки 4). Как показали полученные результаты исследований
микротвердости, вышеуказанные интерметаллиды характеризуются существенно более высокой
микротвердостью
по
сравнению
с
основой.
Определение
истинных
значений
микротвердостиинтерметаллидов при проведении исследований вызывало затруднения ввиду
малых размеров их включений. Однако при этом были получены значения твердости на уровне
4000-5000 МПа, при твердости основы – 1000-1300 МПа. Таким образом, на основании
вышеизложенного можно заключить, что дисперсное распределение вышеуказанных
интерметаллидов оказывает упрочняющее действие на структуру композитов Al-C.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Курганова Ю.А., Чернышова Т.А., Кобелева Л.И. Дискретно армированный композиционный материал как
альтернатива традиционным антифрикционным материалам. Технология металлов, 2005, №10, с.30-34.
[2] Грибков А.Н., Асенов А.А., Жежер М.В., Золотаревский B.C. Структура и свойства дисперсно упрочненного
композиционного материала, получаемого методом механического легирования // Технология легких сплавов, 1993,
№12, с. 53 59.
[3] Effect of deformation and ceramic reinforcement on work hardening behavior of hot
extruded Al-SiC metal matrix
composites / Goswami R.K.,Dhar Ajay, Srivastava A.K., Gurta Anil K. // J. Compos. Mater, 1999, 33, № 13, c.l 160-1172.4
[4] Microstructure and tensile properties, of sgueeze cast SiC particulate reinforced AI Si ally / Karnezis P.A., Durrant G.,
Cantor B. // Mater. Sci. and Technol, 1998, 14, № 2, 97 -107.
[5] J.Singh, A.T.Alpas. High-temperature wear and deformation processes in metal matrix composites // Metallurgical and
Materials Transactions, A, 1996, volume 27A, p3134.
[6] Sliding, wear response of an A1 Cu alloy the influence of SiC particle reinforcement and test parameters / Prasad В. K.,
Jha A.K., Modi O.P., Das S., Dasgupta R., Yegneswaran A.N. // J.Mater. Sci. Lett.- 1998.-17, № 13, p. 1121 - 1123.
[7] Chuvildeev V.N., Nieh T.G., Gryaznov M.Yu, Kopylov V.I., Sysoev A.N. Superplasticity and internal friction in
microcrystalline magnesium alloys processed by ECAP. Scripta Materialia, 2004, Vol.50, №6.
[8] Волочко А. Т. Переработка и использование алюминиевых отходов в производстве порошков, паст,
композиционных и керамических материалов. Минск: Беларус. наука, 2006. 302 с.
[9] Kroto H. C60: Buckminsterfullerene. H. Kroto, J. Heath, S. O’Brien et al. Nature. 1985,Vol. 318, 162-163.
[10] ГусевА. И. Наноматериалы, наноструктуры, нанотехнологии. – М.: ФИЗМАТЛИТ, 2009. 416 с.
REFERENCES
[1] Kurganova Y.A., Chernyshova T.A., Soboleva L.I. Discrete reinforced com-position the material as an alternative to
conventional anti-friction materials.
Metal technology,
2005, №10, s.30-34. (in Russ.).
[2] Fungi A.N., Asenov A.A., Zhezhera M.V., Zolotarevskii B.C. The structure and its dispersiontion reinforced composite
material obtained by mechanical alloying.
Technology of Light Alloys,
1993, №12, p. 53 59. (in Russ.).
[3] Effect of deformation and ceramic reinforcement on work hardening behavior of hot extruded Al-SiC metal matrix
composites. Goswami R.K.,Dhar Ajay, Srivastava A.K., Gurta Anil K. J.
Compos. Mater,
1999, 33, № 13, c. l160-1172.4 (in
Eng.).
[4] Microstructure and tensile properties, of sgueeze cast SiC particulate reinforced AI Si ally. Karnezis P.A., Durrant G.,
Cantor B. //
Mater. Sci. and Technol,
1998, 14, № 2, 97 -107. (in Eng.).
[5] J.Singh, A.T.Alpas. High-temperature wear and deformation processes in metal matrix composites.
Metallurgical and
Доклады Национальной академии наук Республики Казахстан
52
Materials Transactions,
1996, volume 27A, p3134. (in Eng.).
[6] Sliding, wear response of an A1 Cu alloy the influence of SiC particle reinforcement and test parameters. Prasad В. K.,
Jha A.K., Modi O.P., Das S., Dasgupta R., Yegneswaran A.N..
J.Mater. Sci. Lett. 1998, № 13, p. 1121 - 1123. (in Eng.).
[7] Chuvildeev V.N., Nieh T.G., Gryaznov M.Yu, Kopylov V.I., Sysoev A.N. Superplas-ticity and
internal friction in
microcrystalline magnesium alloys processed by ECAP.
Scripta Materialia,
2004, Vol.50, №6. (in Eng.).
[8] Volochko AT processing and the use of aluminum in the production of waste-stve powders, pastes, composite and
ceramic materials.
Minsk: Belarus. Science,
2006, 302 pp.
[9] Kroto H. C60: Buckminsterfullerene. H. Kroto, J. Heath, S. O’Brien et al.
Nature.
1985,Vol. 318, 162-163. (in Eng.).
[10] GusevA.I. Nanomaterials, nanostructures, nanotechnology. M .:
FIZMATLIT,
2009. 416 p. (in Russ.).
Достарыңызбен бөлісу: