Қазіргі уақытта қазіргі заманғы отандық және шетелдік машиналардың гидравликалық жүйелерінде айналу моментін ішкі жану қозғалтқышынан атқарушы механизмдерге беру үшін көлемді гидравликалық жетектер орнатылуда

жүктеу/скачать 2,23 Mb.

бет	5/7
Дата	04.09.2023
өлшемі	2,23 Mb.
	#106052

1 2 3 4 5 6 7

R_мп>> σ_z_m_ах (2.7)

2.8 Реттелетін осьтік-поршенді сорғылардың ресурсолимитациялық қосылыстарындағы бөлшектердің шекті және рұқсат етілген тозуы мен саңылаулары

Қосылыстардағы бөлшектер мен саңылаулардың тозуының шекті және рұқсат етілген мәндерін анықтау үшін модель тік көтерілу әдісімен оңтайландырылды.

Тік көтерілу маңызды факторлардың негізгі деңгейлерінен басталды. _осн, X_{2 осн}, X_{3 осн}.
Әр фактор бойынша b_i*∆X_i көбейтіндісін есептедік. Олар негізгі факторды тапты, ол үшін өнім абсолютті шамасы бойынша ең үлкен болды. μ=1-ге тең негізгі фактор бойынша тік көтерілу бағытының ауысуын таңдады. Эксперименттің бірінші қадамының шамасын λш және X₁, X₂, X_3. факторларының алғашқы қадамдарын анықтады.
Келесі факторлардың сериясы алдыңғы нүктеге λ факторының қадамын қосу арқылы дәйекті түрде есептелдіѕ λ_ш*(b_i*∆X_i)

2.3 - кесте

Математикалық модельді оңтайландыру нәтижелері

Параметрі	S, мм²	z_б-п,мкм	z_п-к,мкм	Көлемдік тиімділік η_ν_H
b_i	0,627	0,628	0,282
b_i*∆X_i	0,231	51,339	11,491
λ_ш(b_i∆X_i)АХ,)	0,0012	0,257	0,057
Өрмелеу сызығындағы тәжірибелер
1	0,028	32,5	24,5	0,983
2	0,0292	32,757	24,557	0,974
3	0,0304	33,014	24,614	0,966
4	0,0316	33,271	24,671	0,958
5	0,0328	33,528	24,728	0,950
…	…	…	…	…
20	0,0508	37,383	25,583	0,854
21	0,0520	37,640	25,640	0,847
22	0,0532	37,897	25,697	0,841
23	0,0544	38,154	25,754	0,836
24	0,0556	38,411	25,811	0,830
…	…	…	…	…
38	0,0724	42,009	26,609	0,761
39	0,0736	42,266	26,666	0,757

2.3 – кесте жалғасы

40	0,0748	42,523	26,723	0,752
41	0,0760	42,780	26,780	0,748
42	0,0772	43,037	26,837	0,743
…	…	…	…	…
612	0,7612	195,057	105,807	0,039
613	0,7624	195,314	105,864	0,039
614	0,7636	195,571	105,921	0,039
615	0,7648	195,828	105,978	0,039
616	0,7660	196,085	106,035	0,039

2.3-кестеден "цилиндр - дистрибьютор блогы" қосылымының тозу аймағының ұлғаюымен және "цилиндр-арық - поршень блогы" және "реттегіш - қақпақ поршені" қосылыстарындағы бос орындардың агрегаттың көлемдік тиімділігі төмендейтінін көруге болады.
Жоғарыда айтылғандай, реттелетін осьтік-поршенді сорғының шекті күйінің критерийі номиналды жұмыс режимдерінде көлемдік тиімділіктің 20% - дан астамға төмендеуін анықтады [7,13].
Тогда, предельное значение объемного КПД агрегата равно:

η_ν_H_ПР = η_ν_H - 0,2 η_ν_H = 0,95 - 0,20-0,95 = 0,76

мұндағы η_ν_H – жаңа агрегаттың көлемдік тиімділігі 0,95-ке тең

Көлемдік тиімділіктің шекті мәні үшін факторлардың мәні:
"цилиндр блогы-дистрибьютор"қосылымының тозу алаңы
S= 0,0724 мм2;
"цилиндр блогы-поршень" қосылымындағы Саңылау z_б-п = 42 мкм;
"реттегіш поршень-қақпақ" қосылымындағы Саңылау z_п-к= 26,6 мкм.

Допустимое значение объемного КПД насоса равно:

η_ν_H_ДОП = (η_ν_H_ПР + η_ν_H)/2 = (0,76 + 0,95)/2 = 0,855.

Көлемдік тиімділіктің рұқсат етілген мәні үшін факторлардың мәні:
"цилиндр блогы-дистрибьютор"қосылымының тозу алаңы S = 0,0508 мм²;
"цилиндр блогы-поршень" қосылымындағы Саңылау z_б-п = 37,38 мкм;
"реттегіш поршень-қақпақ" қосылымындағы Саңылау z_п-к= 25,58 мкм.

Осылайша, реттелетін осьтік-поршеньдік сорғының көлемдік тиімділігіне үлкен әсер ететін ресурстарды азайтатын қосылыстар орнатылды - бұл "дистрибьютор цилиндр блогы", "цилиндр блогы - поршень", "реттегіш поршень - қақпақ". Зерттеу нәтижесінде қосылыстардағы бөлшектер мен саңылаулардың тозуының шекті және рұқсат етілген мәндері анықталды, басқару элементтерінің қосылыстарындағы бөлшектер мен саңылаулардың тозу агрегатының жұмысына әсері дәлелденді. Ең " әлсіз буын ""дистрибьютор - цилиндр блогы" байланысы деп танылды.
Зерттеу нәтижелерінен көрініп тұрғандай, факторлардың шекті және рұқсат етілген мәндері арасындағы айырмашылық минималды. Бұл ресурсты шектейтін қосылыстардың бөлшектерінің шамалы тозуы да құрылғының жұмысына айтарлықтай әсер ететіндігін көрсетеді. Бұл факт өте маңызды. Жөнделген агрегаттардың жөндеуаралық ресурсын арттырудың жаңа технологиясын әзірлеу кезінде ресурстық қосылыстар бөлшектерінің жұмыс беттерінің жоғары тозуға төзімділігін қамтамасыз ету қажет.
Формулаларды талдау (2.4 және 2.7) және агрегаттардың ресурстарды шектейтін қосылыстарындағы өзара әрекеттесу шарттары реттелетін осьтік-поршенді сорғының беріктігін арттыру үшін мыналарды қамтамасыз ету қажет екенін көрсетті:
- қосылыстың жүк көтергіштігі осы қосылыстың максималды ұзақ мерзімді жұмыс жүктемесінен үлкен, яғни шартты біріктіру (2.7);
- жоғары тозуға төзімділік және ресурстарды азайтатын қосылыстардың жұмыс беттерінің төмен үйкеліс коэффициенті.
Осы технологиялық мәселені шешу үшін ең қолайлы әдіс-бұл берілген физика-механикалық қасиеттері бар қажетті қалыңдықтағы металл жабындарын қолдануға ғана емес, сонымен қатар бөлшектердің жұмыс беттерін нығайтуға мүмкіндік беретін электр ұшқындарын өңдеу.
Үйкелістің молекулалық-механикалық теориясына сәйкес сырғанау жұптарының үйкеліс коэффициенті келесі өрнекпен анықталады:

(2.8)

мұндағы - қысу күші болмаған кезде кесуге адгезиялық байланыстың беріктігі;
- нақты қысым;
- жабысқақ байланыстың беріктену коэффициенті;
- беттердің геометриялық контурына байланысты пропорционалдылық коэффициенті;
- контртелдің беткі қабаттарына қатты беттің бірлік біркелкі внедрстігін енгізу тереңдігі;
- қатты беттің бірлік кедір-бұдырының дөңгелектеу радиусы.
Қарсы дененің беті неғұрлым қиын болса, оң жақ бөліктің бірінші компоненті соғұрлым көп және аз болатыны белгілі.
2.8 формуласының екінші компоненті үйкеліс жұбы (немесе бір бет) материалдарының беттері аз берік материал қабатын ұстаған кезде төмен мәнге ие болады.
Сыртқы үйкеліс орын алады, егер:

(2.9)

мұндағы - пайда болған дәнекерлеу көпірлерінің адгезиялық байланысының кесіндісіне беріктігі;

- Деформацияланатын беттің аққыштық шегі.
2.9 формуласынан > 1 қатынасы болса, сыртқы үйкеліс толығымен тоқтайды, ал егер τ → 0 болса, үйкелістің ең жақсы шарты болады.
Сондықтан үйкелістің минималды коэффициенттерімен сыртқы үйкелісті қамтамасыз ету үшін тереңдікте біртекті материалды қолдануға болмайды, яғни материалдың бетінен тереңдікке дейін қаттылығы артуы керек.
(2.7) және (2.8) формулаларды салыстырудан бетінің тозу қарқындылығы жабынның физика-механикалық және геометриялық қасиеттеріне күрделі тәуелді екендігі шығады.
Үйкеліс пен тозудың табиғаты біртұтас болғанымен, олардың мәндері әртүрлі факторлармен анықталады. Үйкеліс коэффициенті жанасу шекарасы бойынша кернеулердің мөлшері мен таралуын анықтайды, ал тозу материалдың жанасу қабатында және оның шаршауға төзімділігінде пайда болатын деформацияларды анықтайды, олар қалдық кернеулердің шамалары мен белгісіне айтарлықтай тәуелді.
Үйкеліс коэффициентінің төмендеуіне кедір-бұдырдың күрделі параметрі айтарлықтай әсер етеді.

∆ = R_z /(r ),

мұндағы R_z - максималды кедір-бұдыр биіктігі, мкм;

r - микро-бұдырлардың шығыңқы жерлерінің берілген қисықтық радиусы, мкм;
b,ν - беттің тірек қисығының бастапқы бөлігінің қуат жуықтау параметрлері.
Тозған беттерді қалпына келтірудің жаңа технологиясын жасау кезінде 2-дегі β мәнін төмендету керек...Базалық бетке қатысты 6 рет, бұл әдетте электр ұшқындарын өңдеу арқылы қол жеткізуге болады.
Біздің зерттеулеріміз машина түйіндерінің қосылыстары арқылы сұйықтықтың ағып кетуін азайтудың негізгі бағыттары кедір-бұдырды, толқындарды азайту және беттердің сулануын жақсарту арқылы саңылауды азайту деп санайтын снек деректеріне сәйкес келеді.

3 Тау-кен машина жасау технологиясы

жүктеу/скачать 2,23 Mb.

Достарыңызбен бөлісу:

1 2 3 4 5 6 7