Машиностроения

Z
min
i
определяется суммированием величин
R

_Z ,
i 1

^Ti-1 ^,
ρi1 ^,
ε_i . При этом учитывают, что
^ρi1
и ε_i
являются векторами.

Поэтому их сумму определяют по правилу суммирования векторов.

При обработке плоскостей векторы
^ρi1
и ε_i
параллельны или

направлены по одной прямой линии. Поэтому модуль их векторной суммы равен их алгебраической сумме:

^ρi1 ^{ ε} i
= ( ρ_i1  ε_i ). (5.18)

При обработке поверхностей вращения векторы
^ρi1
и ε_i

могут быть расположены под любым углом, предсказать который невозможно. Наиболее вероятное их суммарное значение определяется вероятностным методом суммирования:

ρ_i1  ε _i =
. (5.19)

На основании указанных соображений получаются следующие формулы для определения минимального расчётного промежуточного припуска на выполняемый переход обработки поверхности:

1. 
   припуск на сторону при последовательной обработке плоскостей
   

Z
min
iр
^{ RZ}i 1

• 
  ^Ti1
  
• 
  ρ_i1  ε _i
  

; (5.20)

2. 
   припуск на две стороны при параллельной обработке плоскостей
   

2Z
min
iр
 2R


^Zi 1

• 
  ^Ti 1
  
• 
  ρ_i1  ε _i
  

; (5.21)

3. 
   припуск на диаметр при обработке наружных или внутренних поверхностей вращения
   

2Z
min
iр
 2R
^Zi 1
 T_{i 1} 
. (5.22)

установленной в центрах можно принять
ε _i  0 , так как погрешность

центровки ρ_ц
входит в
^ρi1 ^.

При развёртывании плавающей развёрткой и протягивании

отверстий не учитывают
^ρi1
и ε_i , так как смещение и увод оси

отверстия при этих методах обработки не исправляются, а
ε _i  0 , так как

режущий инструмент направляется обрабатываемой поверхностью.

_Z .
При суперфинише и полировании, когда преследуется цель только снижения шероховатости обработанной поверхности, учитывают только
R
i 1
При обработке чёрной поверхности заготовки без выдерживания

размера («как чисто») не учитывают
ε_i , а
^ρi1
принимают равной

ρ_i1  0,25δ _заг , где
^δ заг
- допуск на размер обрабатываемой поверхности

исходной заготовки.
При шлифовании после термообработки не учитывают


T_i1 , так как

поверхностный слой заготовки имеет высокую твёрдость и должен быть сохранён.
При обработке отливок из серого чугуна считается, что дефектная часть поверхностного слоя полностью удаляется за первый переход. Поэтому для второго и последующих переходов обработки таких поверхностей принимают T_{i 1}  0 .

Величины
R_Z , T_i-1,
^ρi1 ^{, ε}i
выбираются по справочным данным.

i 1
Аналитический метод расчёта припусков трудоёмок. Поэтому его применяют в массовом, крупносерийном и среднесерийном производствах.

D
min 1


перехода;
перехода (чернового обтачивания);
– наименьший предельный размер заготовки после 1-го

2
D^max – наибольший предельный размер заготовки после 2-го

D
min 2


перехода;
перехода (чистового обтачивания);
– наименьший предельный размер заготовки после 2-го

3
D ^max – наибольший предельный размер заготовки после 3-го

D
min 3



1
_2Z min
перехода (шлифования), равный наибольшему предельному размеру готовой детали;

• 
  наименьший предельный размер заготовки после 3-го перехода, равный наименьшему предельному размеру готовой детали;
  
• 
  минимальный предельный припуск на 1-ый переход (черновое обтачивание);
  

2
2Z ^min – минимальный предельный припуск на 2-ый переход

(чистовое обтачивание);

3
2Z ^min – минимальный предельный припуск на 3-ий переход

^δ заг


δ₁ δ ₂
δ ₃
(шлифование);

• 
  допуск на диаметр цилиндрической поверхности исходной (чёрной) заготовки;
  
• 
  допуск на диаметр на 1-ый переход (черновое обтачивание);
  
• 
  допуск на диаметр на 2-ый переход (чистовое обтачивание);
  
• 
  допуск на диаметр на 3-ий переход (шлифование), равный допуску на диаметр цилиндрической поверхности готовой детали.
  

Расчёт предельных размеров заготовки по переходам начинаем с 3-

D

и
го перехода, для которого номинальный размер и допуск заданы на рабочем чертеже детали. Исходя из расположения поля допуска у

готовой детали, определяем предельные размеры
max 3
_D min _.

3
Затем, прибавляя к



D
max 3
минимальный припуск на шлифование,

получим минимальный предельный размер после чистового обтачивания, то есть

_D min
 D ^max  2Z ^min . (5.23)

2 3 3
Максимальный предельный размер после чистового обтачивания

получим прибавлением к



D
min 2
допуска на чистовое обтачивание
δ ₂ , то

есть


_Dmax _{ D}min _{ δ}

. (5.24)

2 2 2

Аналогично рассчитываем:

_Dmin
 D^min  2Z ^min ; (5.25)

1 2 2

_Dmax _{ D}min _{ δ}
; (5.26)

1 1 1

_D min
 D ^min  2Z ^min ; (5.27)

заг



D
max
заг
1



 D
min
заг
1

• 
  ^δ заг
  

. (5.28)

Рассчитанные промежуточные и исходные размеры заготовки необходимо округлять до последнего точного знака десятичной дроби, с каким задан допуск на размер каждого перехода в таблицах нормативов (для грубых размеров – до десятых долей миллиметра, для размеров средней точности – до сотых долей миллиметра, для точных размеров – до тысячных долей миллиметра). Округление промежуточных размеров заготовки следует производить в большую сторону для наружных и в меньшую – для внутренних поверхностей, чтобы округлённые значения минимальных предельных припусков были не меньше минимальных расчётных припусков.
После расчёта припусков и предельных размеров заготовки по технологическим переходам разрабатывается чертёж исходной заготовки, на котором указываются припуски на обработку, исходные размеры, допуски на них, качество поверхностей, характер термообработки, методы очистки поверхностей исходной заготовки, методы предварительной обработки заготовки, методы контроля качества заготовки и другие технические требования.
При изготовлении деталей из сортового проката необходимо определить профиль и размеры проката. При этом выбирают ближайший больший размер поперечного сечения сортового проката по соответствующему ГОСТу на сортовой прокат.