Сбор нагрузок и определение расчетного пролета плиты перекрытия
Определение расчетного пролета плиты перекрытия
Рисунок 2.1 – Конструкция плиты перекрытия
Расчетный пролет определяем из формулы:
𝑙𝑒𝑓𝑓1 = 𝑙𝑛1 + 𝑎1 + 𝑎2 = 1250 + 2 ∗ 40 = 1330 мм,
𝑙𝑒𝑓𝑓2 = 𝑙𝑛2 + 𝑎1 + 𝑎2 = 1400 + 2 ∗ 40 = 1480 мм.
где ln1 - расстояние между краями опор 1250 мм, ln2 - расстояние между краями опор 1400 мм.
Размеры а1 и а2 определяются по следующей формуле:
где t = 80 мм – толщина плиты; b = 200 мм – ширина опоры.
Рисунок 2.2 – Расчетная схема плиты перекрытия.
2.2 Сбор нагрузок на плиту перекрытие здания
Временная характеристическая: q=8,4 кН/м2 (дано условием)
Постоянная характеристическая:
Конструкция пола:
Керамическая плитка – 10 мм (2400 кг/м3),
цементно-песчаный раствор М150 – 15 мм (1530 кг/м3),
цементно-песчаная стяжка М200 – 30 мм (1800 кг/м3),
рубероид (гидроизоляция) – 2,5 мм (600 кг/м3),
цементно-песчаная стяжка М200 – 30 мм (1800 кг/м3),
полиэтиленовая пленка – 0,2 мм (970 кг/м3),
два слоя мин-ваты – 50 мм (150 кг/м3), плита (бетон) – 80 мм (2600 кг/м3)
Gпл=0,01*2400*9,81+0,015*1530*9,81+0,03*1800*9,81+0,0025*600*9,81+ 0,03*1800*9,81+0,0002*970*9,81+0,0002*970*9,81+0,05*150*9,81+0,08*2600* *9,81+2034=5,608 кН/м2.
Определяем расчётные нагрузки на 1 погонный метр. Постоянная расчетная нагрузка:
Временная расчетная нагрузка:
где 1,35 и 1,5 – коэффициенты надежности.
Подбор сечений арматуры в плитах перекрытия
Расчет начинаем с определения расчетных моментов, для этого используем типовые эпюры строительной механики, а именно, типовую эпюру неразрезной пяти-пролётной балки.
Исходные данные:
Берем толщину плиты равную 80 мм.
Защитный слой бетона принимаем равным 15 мм.
Суммарная расчетная нагрузка на п.м. плиты:
Qсумм =7,57+12,6=20,17 кН/м.
Определение изгибающих моментов, действующих в четырех сечениях:
Изгибающий момент, действующий в первом пролете:
Изгибающий момент, действующий на первой промежуточной опоре:
Изгибающий момент, действующий в средних пролетах:
Изгибающий момент, действующий на средних промежуточных опорах:
где NEd=0.
Рисунок 3.1 – Эпюра изгибающих моментов
Для плит, опертых по контуру на второстепенные и главные балки, можно осуществить уменьшение изгибающего момента на 20%:
Определение значения коэффициента kd1:
где d = h f – c 1 = 80–15 = 65 мм.
Определение значения коэффициента ks по таблице B.3 «Определение несущей способности изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой с использованием коэффициента kd» приложения B [1]:
𝑘𝑠1 = 2,46.
Определение требуемой площади растянутой арматуры:
Для сеток С-1, С-4, С-7 принимаю арматуру 5 d6 S400 (A s1 = 142 мм 2) с шагом 110 мм.
Определение значения коэффициента kd2:
Определение значения коэффициента ks по таблице B.3 «Определение несущей способности изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой с использованием коэффициента kd» приложения B [1]:
𝑘 𝑠2 = 2,42.
Определение требуемой площади растянутой арматуры:
Для сеток С-2 и С-5 принимаю арматуру 2 d8 S400 (As1 = 101 мм2) с шагом 150 мм.
Определение значения коэффициента kd3:
Определение значения коэффициента ks по таблице B.3 «Определение несущей способности изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой с использованием коэффициента kd» приложения B [1]:
𝑘 𝑠2 = 2,38.
Определение требуемой площади растянутой арматуры:
Для сеток С-3 и С-6 принимаю арматуру 2 d6 S400 (As3 = 8,6 мм2) с шагом 200 мм.
Рисунок – 3.2 Схема расположения сеток.
Рисунок – 3.3 Расположение арматуры в сетках С1 – С7
Расположение арматур в плитах определялась как соотношение стороны плиты на шаг арматур, тем самым определяя количество нужной арматуры.
Рисунок – 3.4 Спецификация арматуры в плитах
4 Расчет второстепенной балки
Достарыңызбен бөлісу: |