Ортасынан тыс сығылған элементтерді есептеу ерекшеліктері

  ^l0
i
> 14^{ l0}

 _h

> 4^



болған жағдайда бойлық иілудің әсерін ескеру

керек. Ол ҥшін басындағы эксцентриситетті (η) деген коэффицентке көбейту керек ,14 сурет.

𝑙 _o 
  ¹ ;

(18)

1  ^{N N}cr
мұндағы: η – бойлық иілудің әсерін ескеретін коэффицент;
 _{ } 

6,4 
_   _
E J 0,11

N_cr 
_{b } 
1^    J ^;



(19)

l ^{2 }
^ 0,1 ^{  }




0 _ l _
 
^sp _ ^

мұндағы:
^Ncr
– шартты шектік кҥш.

Осы кҥш келесі факторларға байланысты болады: геометриялық сипаттамаларға, материалдың деформациялық қасиеттеріне, бойлық кҥштің эксцентриситетіне, кҥшсалмақтың ұзақ мерзімділігіне және арматураның бастапқы кернеуіне.
J – бетон қимасының инерция моменті;
J_s – бетон қимасының ауырлық ортасына салыстырмалы келтірілген арматура қимасының инерция моменті;
𝑙 ₀ –сығылған элементтің есептік ұзындығы.

  1   ^Me ;
e _M
(20)

_𝑙
– кҥшсалмақтың ұзақ мерзімділігін ескеретін коэффициент;

  1 – ауырбетон ҥшін (IV. 2-кесте [ 1 ]):

R

sp
  112 ^bp  ;
b
(21)

φ_sp – aрматурадағы бастапқы кернеудің элементтің қатаңдығына әсерін еске алатын коэффициент;

  ^l0
h
– салыстырмалы эксцентриситет;

 > 
 0,5  0,01^l0  0,01R ;

min _h b

^bp
– бастапқы сығылу кҥштің (Р) әсерінен бетондағы кернеу;

  ^Es ;
E_b
келтіру коэффицент;

(η) – деген коэффицентті (18)-формула бойынша анықталғаннан кейін бойлық кҥштің созылған арматураның ауырлық ортасына салыстырмалы эксцентриситетін тексереміз.

e  e₀   0,5h  a
(22)

Практика жҥзінде ортадан тыс сығылған элементтерді есептегенде 2-тҥрлі есеп кездеседі:


Есептің 1- түрі
Берілгені: N – толық кҥш салмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш;
M – толық кҥш салмақтардың әсерінен пайда болған июші
момент;

N_𝑙
–кҥшсалмақтардың ұзақ мерзімді әсерінен пайда

болған бойлық кҥш;

M _𝑙

• 
  кҥшсалмақтардың ұзақ мерзімді әсерінен пайда
  

болған июші момент;

A
Бетонның және арматураның кластары;

s
^As,
^/ – созылған және сығылған арматураның көлденең қимасының ауданы;

b; һ; а; а¹;
𝑙 _o –есептің ұзындығы;
Сурет 14.Ортасынан тыс сығылған элементтің ию моментың ескеру есептік схемасы.

Сығылған элементтің көтергіштік қабілетін тексеру. Есептің тізбегі:

1. 
   ^{Rb , Rs , Rsc,Es , Eb}
   

^h_o ^{ h  a} ;
^{zb  ho  a} ;

• 
  анықтау
  

e  ^M ;
0 _N
  ^e0 ;
h
  ^l0 ;
h
  ^Es ;
E_b

 > 
 0,5  0,01^l0  0,01R ;

min _h b

2. 
   Қабылдаймыз
   

  ^{As  As}  0,035  0,005;
bh

3. 
   ^_l
   

 1   ^Me ;
M
J, J_s;


N_cr 
b _
l ^{2 }

^ 0,1 ^
1^    J ^;

S





0 _ l _
 
  ¹ ;
1  ^N
sp _ ^

^Ncr
4) e  e₀   0,5h  a^

5) Кҥштің тепе теңдік шартынан (х) табу, егер
_{x } N  R_sc  A_s^  R_s  A_{s ;}
R_b  b
A_s  A_s^

6) ^
_ x _;
h₀
  ^2

_ 
1  ^{s1 }1 
s 2 ^
  ^;

1,1_

a)   _{R ,} б)   _R

7. 
   Егер   _R
   

Ne  R_bbx(h_o  0,5x)  R_sc A_s^ (h_o  a^)

7. 
   Егер
   

  _R

Бетонның класы В30 және оданда төмен болған кезде және арматураның класы А-I, А-II, А-III болғанда

s
_{  (2} 1 
1 _R
1)  R_S ;

Бетонның класы В30 жоғары болған кезде және арматураның класы А- III-тен жоғары болғанда

 _s   _sp 

^ s 2
(^  1)

_ ;

1 
1,1
N  R  A^/    A
_{x } sc s s s _;
R_b b
Ne  R_bbx(h_o  0,5x)  R_sc A_s^ (h_o  a^)

Бұл шарт орындалғанда элементтің көтергіштік қабілеті жеткілікті деп саналады.

N_𝑙


M _𝑙
–кҥшсалмақтардың ұзақ мерзімді әсерінен пайда болған бойлық кҥш;
–кҥшсалмақтардың ұзақ мерзімді әсерінен пайда

болған июші момент;
Бетонның және арматураның кластары; Қиманың өлшемдері - в; һ; а; а^/;
𝑙 ₀ – есептік ұзындық.
Созылған және сығылған арматураның көлденең қимасының ауданын анықтау керек ( ^A_s ^{ A}_s^ )?


Есептің тізбесі
1,2,3,4,5,6 – есептің пунктері қайталанады.

7. 
   Егер   _R
   

Есеп бойынша қимада ( ^A_s^ ) aрматура қажетті деп саналатын шарт

ξ≥ξ_R, сондықтан   _R , ал Беріктік шартынан:
_m  _mR  _R (1 0,5_R )

Ne    R  bh²

s
_{A } mR b 0 _;

^Rsc
(h₀
 a^)

Кҥштің тепе-теңдік шартынан:

_{A } R_b  bh₀  _R  N  R_sc  A_s^ _;

R
s
s

Егер
^As<0, онда сығылған арматура есеп бойынша қажетті

емес, конструвтивтік талаптарына байланысты қабылданады.
^As^,min ^{ }min ^bho

_{ } A_s  A_s^ _;
bh₀
^min
   
max

Ерекше жағдай: ^{As  As}
R_sc  R_s
(симметрялық арматураланған); ( кластары А-II, А-III );

табамыз

x  ^N ;
R_bb


N ^
x – беріктік шартына қойып
A_s  A_s^

A^  A
N ^ e  h  <sup>

0</sup> 2R b
_  b  _;

s s _R
sc ^(h0
 a^)

7. 
   Егер
   

  _r
(1- вариант)

Кҥштің тепе-теңдік шартынан (16^/) беріктік шартынан (17) және (_s) – табатын эмпирикалық формуланы (14,15) бірге шешіп келесі формулаларды шығаруға болады:
_{1.  } n(1 _R )  2  _{R >  ;}
1 _R  2 
R

 _{e n} 

n^
N ^h



1  ^
2 _a

2. 
   ^{n }
   

;
R_bbh_{0
 }  ⁰  _;
1   ^
  ;
h₀

3.   0

A  A^/

• 
  конструктивтік талаптарына байланысты
  

s
қолданылады.
s
^e  ^ (1 0,5  )

 > 0
A  A^/ 
N _ h₀ R_s
n _;
1  ^

s

s
_{ } A_s  A_s^ _;
bh₀
^min
   
max

7. 
   Егер   _R
   

(2-вариант)

а)   _R
^_m ^{ }_mR ^{ }_R ^{(1 0,5}_R ⁾ , ^_s ^{ R}_s
Ne    R  bh²

s
_{A } mR b 0 _;
(беріктік шартынан).

^Rsc
(h₀
 a^)

_{A } R_b  bh₀ _R  N  R_sc  A_s^
(кҥштің тепе-теңдік шартынан);

R
s
s

б) ^{  x}
h₀
 ^h  1,1
h₀
(қима барлығы сығылған кезде)

_m   (A_s  0,5  _R )  1,1(1  0,5 1,1)  0,5
_s  R_sc
Ne  0,5  R  bh²

s
A^  ^{b 0} ;

R
sc ^(h0
 a^)

R
s
sc
в) _s  0 ,
s


   ,


  0,85  0,008R_b

s
_{  (2} 1  
1  _R
1)  R_s
 0;

  0,5(1  _R )
_{A } N  0,5  R_b  bh₀ 1 _R _;
s _R
sc

жүктеу/скачать 1,62 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: