Х а б а р ш ы с ы в е с т н и к семипалатинского государственного

17 
 
д) коэффициент мощности цепи определяют по формуле: 


2
2
c
L
X
X
R
R
COS




; 
е)  волновое сопротивление и добротность определяются по формулам: 
C
L


; 
R
Q


 
2.  По  данным  таблицы  1  построить  в  общей  системе  координат  кривые  зависимости: 
)
(
1
f
f
I 
; 
)
(
2
f
f
U
L

; 
 
f
f
U
с
3

; 
)
(
cos
4
f
f


;
)
(
5
f
f
X
L

;
)
(
6
f
f
X
C

; 
 
При  построении  кривых  зависимостей  нужно  построить  четыре  отдельные  шкалы  с 
равномерными отметками выбранного масштаба для следующих величин: тока I, (единица измерения 
Ампер «А»), напряжения U, (единица измерения Вольт «В»), реактивного сопротивления X, (единица 
измерения Ом) и 

COS
(безразмерная величина) 
3.  По  данным  табл.  1  для  трех  режимов:  дорезонансного 
)
(
C
L
X
X

,  резонансного 
)
(
C
L
X
X

  и 
послерезонансного 
)
(
C
L
X
X

,  построить  в  масштабе  векторные  диаграммы  напряжений  и  тока. 
Векторную  диаграмму  для  резонансного  режима 
)
(
C
L
X
X

  не  зависимо  от  результатов  опыта 
следует строить исходя из предположения, что 
C
L
U
U

 и 
1
cos


. 
Вопросы для самопроверки
 
1. Для чего предназначены амперметры и вольтметры, как они включаются в цепь? 
2. Посредством чего изменяется режим работы исследуемой цепи? 
3. При каком условии наступает резонанс напряжений? 
4. От чего зависит резонансная частота? 
5.  От каких величин зависит модуль комплекса полного сопротивления электрической цепи? 
6.Почему модуль полного сопротивления цепи
Z
 при резонансе напряжений минимален? 
7.Как рассчитать действующий ток в неразветвленной цепи синусоидального тока с приемниками, 
характеризуемыми параметрами 
R
, 
L
 и 
C
? 
8.Почему действующее значение тока в цепи 
I
 при резонансе напряжений максимально? 
13.Почему при резонансе напряжений 
1
cos


? 
15.Почему  ток  в  цепи 
I
,  коэффициент  мощности 

cos
    при  отходе  от  резонансной  точки 
уменьшаются? 
16.Какими  способами  можно  ввести  в  резонансе  цепь,  состоящую  из  индуктивной  катушки  и 
конденсатора? 
17.В чем заключается опасность резонанса напряжения для энергетических систем? 
                                                 
                      
 
                            а)                                                               б) 
 
                                                                                                                   в) 
Рис.1 - Векторные диаграммы (M
U
 = 1 см – 50 В M
I
 = 1 см – 0,1 мА)
 

18 
 
 
 
Рис.2- схема экспериментальной установки  
 
 
 
Рис.3 - Частотные характеристики 
 
Выводы.
 
При определенной частоте 
f
синусоидального тока в последовательном контуре, состоящем из 
элементов R, L и С, возникает резонанс напряжений. Резонанс напряжений характеризуется:  
1.
 
максимальным значением тока I и 

COS
; 
2.
 
максимальным  значением  активной  мощности 
P
,  так  как  она  определяется  по  формуле: 
2
RI
P 
,  а  сопротивление 
CONST
R 
,  реактивная  мощность  цепи 
0

Q
,  так  как  реактивные 
мощности 
L
Q и 
C
Q
взаимно компенсируются. 
3.
 
кривые  зависимостей  реактивных  сопротивлений  от  частоты      синусоидального  тока 
)
(
5
f
f
X
L

;
)
(
6
f
f
X
C

 пересекаются в точке, которая соответствует резонансной частоте; 
4.
 
кривые  зависимостей 
)
(
2
f
f
U
L

; 
 
f
f
U
с
3

  также  пересекаются  в  точке,  которая 
соответствует резонансной частоте; 
Зависимость 
)
(
5
f
f
X
L

  является  прямолинейной,  поскольку  в  опыте  применяется  катушка 
индуктивности без сердечника. 
 
Литература
 
 
1 Касаткин А. С.,  Немцов М. В.Электротехника.- Москва: Высшая школа, 1983г.- 440с. 
2 Герасимов В.Г. Электротехника.- Москва: Высшая школа, 1983г.- 480с. 
3 Иванов А.И., Равдоник В.С. Электротехника.- Москва: Высшая школа, 1984г.- 376с. 
4 Волынский Б. А., Зейн Е.Н. Электротехника.- Москва: Атом энергоиздат, 1987г.- 547с. 
5 Пантюшина В. С. Сборник задач по электротехнике. - Москва: Высшая школа, 1973г.- 254с. 
6 Блажкин А.Г. Общая электротехника.- Москва: Высшая школа, 1986г.- 292с. 

19 
 
 
Бұл  мақалада  «Синусоидалы  токтың  тізбектес  контуры»  зертханалық  жұмысын 
орындаудағы  әдістемелік  нұсқаулар  көрсетілген.  Синусоидалы  токтың  тізбектес  контурында 
индуктивтік  және  сыйымдылық  элементтердің  белгілі  бір  қатысында  кернеулер  резонансы  болуы 
мүмкін.  Кернеулер  резонансы  құбылысы  техникада  қандай  да  бір  анықталған  жиіліктің    кернеу 
тербелісін күшейту үшін қолданылады. Бұл кернеудің күшейтілуі контурдың резонанстық жиілігіне 
жақын жиіліктер интервалында ғана қолданылады және бірнеше сигналдардың ішінен тек бір ғана 
тіркелген  жиіліктің  тербелісін  анықтауға  мүмкіндік  береді,  яғни  радиоқабылдағышта  қажетті 
толқын  ұзындығы  таңдалынады.  Бұл  әдістемелік  нұсқаулық  студенттерге  тербелмелі  контурда 
тәжірибелер жасауға, есептеулер жүргізуге және кернеулер резонансы құбылысы жайында белгілі 
бір қорытындылар жасауға мүмкіндік береді. 
In  this  article  contains  methodical  instructions  for  performing  laboratory  work  «Serial  circuit 
sinusoidal current». In a sequential circuit sinusoidal current at a certain ratio of the elements of inductance 
and  capacitance  may  be  arise  resonance  stress.  The  phenomenon  of  resonance  voltage  is  applied  the 
technique  to  gain  voltage  fluctuations  any  fixed  frequency.  This  voltage  gain  takes  place  only  to  a  narrow 
interval  of  frequencies  near  the  resonant  frequency  of  the  circuit.  It  gives  the  possibility  to  reveal  one  of 
many signals one period oscillation of fixed frequency. Simply put, set the desired length of the waves on the 
radio. This manual will help students to conduct experiments in successive contour, make calculations and to 
draw the appropriate conclusions about the phenomenon of resonance voltage. 
 
 
 
 
УДК 621.91 
 
С.К.Тусупова, С.С.Шахова, Д.Ибраева 
 
Семипалатинский государственный унверситет имени Шакарима, г. Семей 
 
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОГРЕШНОСТЕЙ И УСИЛИЙ РЕЗАНИЯ ПО ЖЕСТКОСТИ 
СИСТЕМЫ СПИД ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ
 
 
В  процессе  фрезерования,  так  же  как  и  при  точении,  возникают  упругие  деформации  в 
системе СПИД, которые могут вызвать искажение формы детали. Наблюдения показывают, что 
при фрезеровании малоустойчивых деталей (длинных стержней, тонкостенных полос, плит и т.п .) 
из-за плохого крепления могут возникнуть значительные деформации изгиба, особенно в том случае, 
когда детали закрепляются на двух или нескольких опорах. 
Ключевые слова: фрезерование, погрешность, деформация. 
 
В процессе фрезерования, так же  как и при точении, возникают упругие деформации в системе 
СПИД, которые могут вызвать искажение формы детали. 
Допустим,  что  нужно  обработать    верхнюю  плоскость  детали  А(рис.1)  и  снять  некоторый 
припуск  һ.Точность  обработки  зависит  от  жесткости  шпиндельной  бабки    j
шб
   и  кронштейна  опор  j
к
 
.Если  жесткость  j
шб
  и  j
к
  одинаково,  то  произойдет  отжатие  опор  на  одну  и  ту  же  величину  и 
обработанная деталь будет иметь правильную форму. 
В действительности же жесткость шпиндельной бабки и кронштейна неодинакова, поэтому при 
фрезеровании  произойдет  различное  отжатие  опор  f
шб
  и    f
к
.  Пусть  f
шб
  <  f
к
  .В  таком  случае  фреза 
снимет больше металла со  стороны, обладающей большей жесткостью, в данном случае со  стороны 
шпиндельной бабки. 
Определим  величину  перекоса  Δh  на  ширине  детали  b(рис.1).Так  как  наклон  оси  фрезы  и 
обработанной поверхности одинаковы, то: 
 
=
   к
шб
 
ℓ
  
 
 
 
 
 
(1) 
Откуда: 
ℎ =
( к
шб
)
ℓ
  
 
 
 
 
 
(2) 
Выразив отжатие через жесткость  

20 
 
? = 
Ру
шб
    и   ?к =  
Ру
"
к
   
 
 
 
 
(3) 
и зная реакции опор 
Р'
у
 = 
Ру
х
у
  и  Ру
"= Ру
ℓ х
ℓ
 
  
 
 
 
 
(4)
 
Получим: 
ℎ =
Ру
 
ℓ
ℓ х
к
 
−
х
шб
  
 
 
 
 
 (5) 
В зависимости от расположения фрезы по длине оправки перекос имеет различную величину и 
направление. Самой высокой точность будет при 
ℎ = 0, что возможно только в том случае, когда  
ℓ х
к
 
−
х
шб
= 0   
 
 
 
 
(6) 
Отсюда  определится  месторасположение  фрезы  по  длине  оправки,  соответствующее 
наименьшей погрешности обработки: 
Х=
ℓ шб
к
шб
  или  х =
ℓ
к
 
шб
    
 
 
 
(7) 
При одинаковой жесткости опор х=
ℓ
 
В  случае  не  одинаковой  жесткости  опор  нулевая  точка 
ℎ = 0  будет  всегда  располагаться 
ближе  к  более  жесткой  опоре.  В  данном  случае    (таб.1)  нулевая  точка  ближе  расположена  к 
шпиндельной  бабке.  Зная  место  нулевой  точки  данного  станка,  можно  определить  характер  не 
точности  обработки  и  предупредить  и  отрицательные  значения 
ℎ.  При  необходимости  получения 
положительного
  ℎ  фрезу надо располагать за нулевой точкой ближе к опоре меньшей жесткостью. 
В  противном  случае,  когда  фреза  закреплена  ближе  к  опоре  с  большой  жесткостью,  получим 
отрицательные значения 
ℎ  . 
 
Таблица 1 
b  в мм
 
ℓ в мм
 
х в мм
 
Р
у
 в мм
 
шб
 в кг/мм
 
к
 в кг/мм
 
Δh в мк
 
100
 
500
 
0
 
100
 
10000
 
7500
 
2,7
 
100
 
500
 
50
 
100
 
10000
 
7500
 
2,2
 
100
 
500
 
100
 
100
 
10000
 
7500
 
1,8
 
100
 
500
 
150
 
100
 
10000
 
7500
 
1,2
 
100
 
500
 
200
 
100
 
10000
 
7500
 
0,8
 
100
 
500
 
250
 
100
 
10000
 
7500
 
0,3
 
100
 
500
 
285,7
 
100
 
10000
 
7500
 
0
 
100
 
500
 
300
 
100
 
10000
 
7500
 
-0,1
 
100
 
500
 
350
 
100
 
10000
 
7500
 
-0,6
 
100
 
500
 
400
 
100
 
10000
 
7500
 
-1,1
 
100
 
500
 
450
 
100
 
10000
 
7500
 
-1,6
 
100
 
500
 
500
 
100
 
10000
 
7500
 
-2,0
 
 
Наблюдения показывают, что при фрезеровании малоустойчивых деталей (длинных стержней, 
тонкостенных  полос,  плит  и  т.п  .)  из-за  плохого  крепления  могут  возникнуть  значительные 
деформации  изгиба,  особенно  в  том  случае,  когда  детали  закрепляются  на  двух  или  нескольких 
опорах. В случае жесткого закрепления концов обрабатываемых деталей деформация изгиба будет : 
? сm =
изгℓ
ЕІ
  
 
 
 
 
 
(8) 
Заменив статический прогиб динамическим, получим : 
?
=
Р
изг
ℓ
ЕІ
 ?
доп
  
 
 
 
 
(9)  
Тогда 
Р
=
ЕІ?
доп
.
ℓ
 
  
 
 
 
 
 
(10) 
При  фрезеровании  наиболее  слабым  звеном  технологической  системы  является  оправка  для 
установки  фрез.  Наибольшим  будет  прогиб  оправки  в  том  случае,  когда  фреза  закреплена 
посередине. 

21 
 
 
 
Рис. 1- Отжатие при фрезеровании плоскости 
 
Выводы
 
1.На величину упругих деформаций большое влияние оказывают характер закрепления заготовки, 
жесткой системы СПИД и состояние режущих кромок инструментов. 
2.Получены  более  точные  формулы  для  определения  предельно  допустимых  усилий  резания  с 
учетом жесткости системы СПИД и динамического коэффициента. 
 
Литература
 
 
1 Зорев Н.Н. Вопросы механики процесса резания металлов.- М.: Машгиз, 1996.-211с. 
2 Клушин М.И. Резание металлов.- М.: Машгиз, 1987.-134с. 
3  Подураев  В.Н.  Технология  физико-химических  методов  обработки.  -  М.:  Машиностроение,  1995.-
132с. 
 
Фрезерлеу процесі сондай – ақ жону процесі кезінде СПИД жүйесінде серпімді деформацияның 
артуынан  бөлшек  формасының  тозуын  тудыруы  мүмкін.  Бақылау  көрсеткіші  бойынша  фрезерлеу 
кезінде  төзімділігі  аз  бөлшектер  (ұзын  стержень,  жіңішке  қабырғалы  жолақ,  пештер  және  т.б.) 
дұрыс  бекітілмеуінен  иілу  деформациясына  ұшырайды.  Бұл  әсіресе  бөлшекті  екі  немесе  оданда  көп 
тіреумен бекіткенде болады.  
In  the  process  of  milling,  similarly  as  well  as  at  sharpening,  there  are  resilient  deformations  in  the 
system  AIDS,  that  can  cause  distortion  of  form  of  detail.  Supervisions  show  that  at  milling  of 
малоустойчивых details(long bars, thin-walled stripes, flags and т.п .) from the bad fastening there can be 
considerable  deformations  of  bend,  especially  in  that  case,  when  details  are  fastened  on  two  or  a  few 
supports. 
 
 
ӘӨЖ 62-52 
 
Е.А.Оспанов, Г.Б. Бекешова 
 
Шәкәрім атындағы Семей мемлекеттік университеті, Семей қаласы 
 
АВТОМАТТАНДЫРЫЛҒАН БАСҚАРУ ЖҮЙЕЛЕРІНДЕ  TRACE MODE 6 SCADA
- 
ЖҮЙЕСІН ҚОЛДАНУ
 
 
Бұл  мақалада  TRACE  MODE  6  SCADA-  жүйесін  автоматтандырылған  басқару  жүйесінде  
қолдану және оның мүмкіншіліктері туралы қарастырылған. 
Түйінді  сөздер:  TRACE  MODE  6  SCADA-  жүйесі,ОВЕН,  Автоматтандырылған  басқару 
жүйесі,Өлшеуіш түрлендіргіш, Датчиктер. 
 

22 
 
TRACE  MODE  6  -  бұл  технологиялық  үдерiстердi  өңдеу  және  басқарудың  нақты  уақытта 
таралған  автоматтандырылған  жүйелерiн  iске  қосу  және  кәсiпорынды  басқарудың  есептерiнiң 
қатарды шешiмi үшiн қолайлы программалық кешен.  
TRACE  MODE®  6  құралдар  жүйелерінен  (интегралданған  өңдеу  ортасы)  және  атқарушы 
модульдердің жиынтығынан тұрады. 
Атқарушы  модульдердің  көмегімен  TRACE  MODE®  6  АБЖ  жобасы  нақты  уақытта 
орындалуға  жіберіледі.  TRACE  MODE  бірден  бірнеше  атқарушы  модульдер  үшін  жоба  құруға 
мүмкіндік береді.  
ТП  АБЖ  және  П  АБЖ-лардың  атқарушы  модульдері  бір-бірінен  ерекшеленеді.  ТП  АБЖ-ға 
(SOFTLOGIC және SCADA/HMI кластарына) арналған модульдер ТРЕЙС МОУД 6 кешеніне кіреді, 
ал  П  АБЖ-ға  (EAM,  HRM,  MES  кластарына)  арналған    атқарушы  модульдер  T-FACTORY.exe™ 
кешеніне кіреді.  
 TRACE MODE®6 және T-FACTORY™ бірігіп нақты уақытта технологиялық процестермен 
және өндірістік бизнестермен өндірісті басқаруға интегралданған платформаны құра отырып кешенді 
басқарудың шешімдерін береді. 
TRACE MODE® 6-ны қолдануда оңай, әрі ыңғайлы. Сонымен қатар, жүйенің архитектурасы 
ондаған мың сигналдары бар корпоративтік деңгейдегі үлкен АБЖ-ларды  құруға мүмкіндік береді.  
Трейс  Моуд  6  бағдарламалық  комплексінің  жаңа  версиясы  оның  алдындағылары  сияқты 
орындаушылық  және  құрал  жабдықтық  құраушылары  бар,  сонымен  қатар  олардың  функционалдық 
бөлігі өзгерді. Орындаушылық бөлігі жұмыс орындарға арналған модульдермен толықтырылған. Бұл 
жұмыс  орындары  персоналдарды  басқару  үшін  және  де  MES  және  EAM  есептерін  шығару 
орындалады.  Оның  функционалдық  мүмкіндіктері  өсті,  Енді  Трейс  Моуд  бағдарламалық 
комплексінің  барлық  компоненттері  бір  жобалау  ортасына  және  бірдей  бағдарламалау  тіліне  ие 
болып  келеді,  тілдері  қосымша  функциялармен  кеңейтілген  МЭК  стандартына  сәйкес  келеді. 
Бағдарламарды  шақыру  МРВ,  Микро  МРВ  серверларында  ғана  мүмкін  емес,  сонымен  қатар  басқа 
модулдерден  шақыру  мүмкін  (графикалық  консольда,  құжаттандыру  серверларында  және  т.б.).  ОС 
Windows/Linux басқаруымен жұмыс істейтін бағдарлама модульдері үшін айнымалылардың типі мен 
санына,  сонымен  қатар  массивтерге  және  құрылымына  әрекет  етуге  шектеулік  қойылмаған.  Трейс 
Моудттың  графикалық  мүмкіндіктері  кеңейтілген.  Мысалы,  нақты  уақытта  экрандарды  масштабтау 
функциялары  жетілдірілген,  бұл  таралған  технологиялық  объектілер  схемаларында  графикалық 
навигацияны  жақсартады.    Графикалық  элементтер  жазықтық  бойынша  орын  ауыстыратын  және 
бірқалыпты  айналатын  векторлық  анимация  жетілдірген.  ActiveX-пен  бірге  графикалық 
элементтердің қолданушы интерфейсі және көптеген басқалары спецификацияланған. 
«Трейс  Моуд  6-да»  басқару  жүйесінің  келесі  бір  жобалау  технологиясын  қолдануға  болады: 
жүйені  біріңғай  комплекс  түрінде  жобалау,  оның  барлық  деңгейлерінің  ішкі  бағдарламалау, 
автоматикалық құру және компоненттердің тәуелсіз жобалау құралды жүйенің негізгі архитектуралы 
жіне  функционалды  ерекшеліктері  келесі  түрде  сипаттауға  болады.  Ол  жобалаудың  интегрленген 
ортасын  қамтиды,  нақты  көпқолданушылы  режимді  қамтамасыз  етеді,  басқару  жүйесін  жобалауға 
жақындауға  мүмкіндік  береді,  жобалаудың  технологиялысын  түзету,  автоматикалық  жобалаудың 
механизмдерін бағдарламалау және басқа ерекшеліктерге ие. 
 
 

жүктеу/скачать 22,31 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: