Ортасынан сығылған элементтерді есептеу

• 
  элементтің иілгіштігі
  

  20
төмен болғанда;

• 
  элементтің эксцентриситеті кездейсоқ эксцентристетінен
  

аспағанда
𝑙₀  𝑙 _a


e_a 

¹  l

600

e_a 
¹  h

30

e_a  1см
7-сурет. Ортасынан сығылған элементтің есептік схемасы. Беріктік шарты:

N R_b A_b  R_sc A_s  A_s^ 
(5)

Мұндағы: N – есептік кҥшсалмақтың әсерінен пайда болған бойлық сығылу кҥш;

A_b  b  h

• 
  элементтің қимасының ауданы;
  

^ - жұмыс жағдайын ескеретін коэффициент;

  0,9
егер
h  200мм; ^{  1,0}
егер
h < 200мм

^ – жҥктеудің ұзақ мерзімін, элементтің иілгіштігін және арматуралау тҥрін еске алатын коэффициент.

  
 2(
_{ )} R_sc ( A_s  A_s^)
(6)

b r b
R_b A_b

мұндағы: φ_b, φ_r – 4 кесте [ ] бойынша алынады жҥктеудің ұзақ мерзіміне және иілгіштігіне байланысты.
(5) формуладан арматураның көлденең қимасының ауданын анықтаймыз:

b

s s
( A  A^)  ^N  A ^Rb ;
(7)

R
   R_{sc sc}
Егер сығылған элементтердің өлшемдері (b,h) белгілі болмаса,

онда
^{    1},
  0,01
тең деп қабылдап

A_s  A_s^    A_b

A_b ( 
^Rb ) 
^Rsc
N _;
   R_sc
(8)

A_b 

( 

N
^Rb )R
_ N
  R_sc
;

• 
  R_b
  

R
sc
sc

Одан кейін қиманың өлшемдерін табамыз
b  h 
; 4 кесте

1. 
   бойынша
   

_r ,_b
және (6) формула бойынша φ-коэффицентті

анықтаймыз. (5)-формуладан коэффицентті табамыз.
( A_s  A_s^)
есептейміз және µ - деген

  ^{As  As} 100%
A_b
Осы анықталаған арматуралау пайызы (%) келесі шартқа

сәйкес болуы керек.
^_min ^{   }_{max .} Практикадағы µ–дің оптимальдық

шамасы (1-2%) тең болу керек.
Практика жҥзінде ортадан сығылған элементтерді есептегенде 2-тҥрлі есеп кездеседі:
Есептің 1-тҥрі Берілгені:

• 
  қиманың өлшемдері b; һ;
  
• 
  ℓ₀ - есептік ұзындық;
  
• 
  бетонның және арматураның кластары;
  
• 
  толық кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш N;
  
• 
  ұзақ мерзімді уақытша кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш N_e.
  

Табу керек:
1) ^{( As  As)} -?

2)
керек.
^{N  Nким} сығылған элементтің көтергіштік қабілетін тексеру

Есептің тізбегі:

1. 
   Бетонның және арматураның кластары бойынша бетон мен
   

арматураның сығылуға есептік кедергісін анықтаймыз
R_b , R_sc

4. ^l0 ;
h
^Ne бойынша IV-кестеден [ ]
N
_b ,_n
коэффиценттерді

анықтаймыз.

  
 2(
_{ )} R_sc ( A_s  A_s^)

b r b
R_b  A_b

5. 
   Бойлық стерженьдердің көлденең қимасының ауданы
   

b

s s
( A  A^)  ^N  A ^Rb ;

R
   R_{sc sc}

5. 
   Сортамент кестеден
   

( A_s  A_s^)
бойынша бойлық

стерженьдердің санын және диаметрін анықтаймыз.

7. ^{ 
As  As} 100%
A_b
^min
   
max

8. 
   Қиманың көтергіштік қабілетін анықтаймыз
   

N_ким  R_b  A_b  R_sc A_s  A_s^ 

8. 
   Қиманың көтергіштік қабілетін тексереміз
   

N  N_ким


Есептің 2-тҥрі Берілгені:

• 
  бетонның және арматураның кластары;
  
• 
  толық кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш N;
  
• 
  ұзақ мерзімді уақытша кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш N_e;
  
• 
  ℓ₀ есептік ұзындық.
  

Табу керек:
1) b  h ;
2) ^{( As  As)} .
Есептің тізбегі

1. 
   Бетонның және арматураның кластары бойынша бетон мен арматураның сығылуға есептік кедергісін анықтаймыз R_b, R_sc;
   

2. Қабылдаймыз ^{    1}; ^{  0,01}

A_b 
N
  R_sc
;

• 
  R_b
  

b  h  A_b ;

4. ^l0 ;
h
^Ne - бойынша IV-кестеден φ_b, φ_r коэффиценттерді
N

анықтаймыз,
^{  (As  As) / Ab  0,01} тең болған кезде φ-есептейміз.

  
 2(
_{ )} R_sc ( A_s  A_s^) _;

b r b
R_b  A_b

5. 
   Бойлық стерженьдердің көлденең қимасының
   

b

s s
ауданы ^{( A  A)  N  A Rb ;}

R
   R_{sc sc}

5. 
   Сортамент кестеден
   

( A_s  A_s^)
бойынша бойлық

стерженьдердің санын және диаметрін анықтаймыз.

7. ^{ 
As  As 100%} ;
A_b
^min
   
max

Сурет 13. Ортасынан тыс емес сығылған элементтер.

1. 
   жағдай
   

(  _R )

Сығушы кҥштің (N) эксцентриситеті ҥлкен болғанда сығылған элементтер тік қимада 1 жағдай бойынша қирайды. Осындай сығылған элементердің кернеулік деформациялық кҥйі иілген жеткілікті арматураланған элементтің кернеулік деформациялық кҥйін қайталайды.
Бойлық кҥштен (N) алыстау орналасқан қиманың бөлігі созылады және осы жақта жарықшақтар пайда болып біртіндеп ашылады. Созылған кҥшті жарықшақтар бар жерде бойлық арматура ғана қабылдайды. (A_s - созылған арматураның көлденең қимасының ауданы).

s
Бойлық кҥшке (N) жақындау орналасқан қиминың бөлігі сығылады және осы аймақта орналасқан бойлық арматурада ( A^/ )
сығылады.
Сығылған элементтің қирауы созылған арматурадан басталады, арматурадағы созылған кернеудің шамасы аққыштық шегіне тең

болады
^_s ^{ R}_s . Одан кейін элементтің қирауы сығылған аймағында

бетонның уатылуымен аяқталады, осы кезде бетонда және арматурада кернеудің шамасы есептік кедергісіне тең.

_b  R_{b ,}
^sc ^{ R}sc

Сығылған элементтің қирауы 1-жағдай бойынша болғанда келесі ерекшеліктер кездеседі:

1. 
   тік қимада элементтің қирауы біртіндеп өтеді және пластикалық сипатта болады;
   
2. 
   созылған арматурада ( ^As ) сығылған бетонда және арматурада ( ^As ) беріктік сипаттамалары бір мезгілде
   

жойылады

_s  R_{s ,}
^b ^{ R}b ^{, }sc ^{ R}sc

  _R
төмен болады.
Барлық кҥштердің бойлық оське проекцияларының

қосындысы нольге тең болуы керек, сонда кҥштердің тепе-теңдік шарты келесі тҥрде жазылады.

N  R_bbx  R_sc A_s^  R_s A_s  0;
N  R_bbx  R_sc A_s^  R_s A_s ;
( 9)
(10)

N  R bh  R A^  R A ;
(10^/)

b o sc s s s
мұндағы: N – сыртқы кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған бойлық кҥш;

(R_bbh_o  R_sc A_s^  R_s A_s )
проекцияларының қосындысы.
– ішкі кҥштердің бойлық оське

Беріктік шарты: Мұндағы:


Ne  R_bbx(h_o  0,5x)  R_sc A_s^ (h_o  a^)

(11)

Ne  R bh (h
 0,5h
)  R
A^(h
 a^)  
R bh²  R
A^(h
^{ a)}(12)

b o o
o sc s o
m b o
sc s o

мұндағы
_m  (1 0,5 )
e  e_o  0,5h  a

e  ^M
0 _N

• 
  e_a ;
  

(13)

e₀ – бойлық кҥштің (N) қиманың ауырлық ортасына салыстырмалы эксцентриситеті;
e – бойлық кҥштің (N) созылған арматураның ауырлық ортасына салыстырмалы эксцентриситеті.

2. 
   жағдай (  _R )
   

Сығушы кҥштің (N) эксцентритеті кіші болғанда сығылған элементтер тік қимада 2-жағдай бойынша қирайды. Бұл жағдайдың кернеулік кҥйдің 2 тҥрі белгілі:

1. 
   тҥрі – барлық қима сығылған кезде;
   
2. 
   тҥрі – қиманың көп бөлігі сығылған кезде.
   

тең болады
_b  R_{b ,}
_sc  R_sc . Ал шамалы сығылған аймақта

арматурадағы ( A_s )кернеу сығушы болады.
_s  R_s << R_sc

2. 
   түрі. Қиманың көп бөлігі сығылған кезде, кҥшке жақындау бөлігі сығылады, ал алыстау орналасқан бөлігі шамалы созылады. Элементтің қиаруы сығылған бетонда және арматурада кернеудің шамасы есептік кедергісіне тең болады.
   

_b  R_{b ,}
^sc ^{ R}sc

Шамалы созылған аймақтағы арматурада пайда болған созылған кернеудің шамасы (_s ) есептік кедергісінен біршама төмен болады. ^_s ^{<< R}_sc .
Егер сығылған элементтер классы А-I, А-II, А-III бойлық стерженьдермен арматураланған кезде және бетонның класы В30 төмен болғанда, арматурадағы созылған кернеудің шамасы келесі формула бойынша анықталады.

s
_{  (2} 1 
1 _R
1)  R_S ;
(14)

мұндағы:

биіктігі;

_R 

x

h
0

• 
  қимадағы сығылған бетонның салыстырмалы
  

_R – қимадағы сығылған бетонның салыстырмалы
биіктігінің шектік мәні.
Егер сығылған элементтердің арматуралардың класы А-III жоғары болған кезде және бетонның класы В30 жоғары болғанда, арматурадағы созылған кернеудің шамасы келесі формула бойынша анықталады.

_s   _sp
^ sc

(^ 1)

_ ;

(15)

1
1,1

мұндағы:
^ sp
^s 2
– арматурадағы алдын-ала кернеудің шамасы;
– сығылған арматурадағы кернеудің шектік мәні;

кезде  > _R
жоғары болады.

Кҥштердің тепе-теңдік шарты келесі формула бойынша жазылады.

N  R_bbx  R_sc A_s^ _s A_s
N  R_bbh_o  R_sc A_s^ _s A_s
Беріктік шарты:
(16)
(16')

Ne  R_bbxh_o  0,5x R_sc A_s^ h_o  a^  R_bbh_o h_o  0,5h_o 

 R A^  h  a^   R bh²  R A^h  a^
(17)

sc s o
m b 0
sc s o

5. 
   
   
   жүктеу/скачать 1,62 Mb.
   
   Достарыңызбен бөлісу: