Қазіргі уақытта қазіргі заманғы отандық және шетелдік машиналардың гидравликалық жүйелерінде айналу моментін ішкі жану қозғалтқышынан атқарушы механизмдерге беру үшін көлемді гидравликалық жетектер орнатылуда

2.1-сурет - Осьтік-поршенді сорғының схемасы: а) көлбеу блокпен

Осының нәтижесінде әрбір поршень цилиндр ішіндегі кейбір кеңістікті жарты айналым ішінде босатады және жұмыс камерасы сору гидролиниясынан сұйықтықпен толтырылады. Айналымның келесі жартысында поршень сұйықтықты жұмыс камерасынан қысымды гидролинияға шығарады.

мұндағы dп-поршеньнің диаметрі;

(2.22), (2.23) және (2.4) формулаларын ескере отырып, сорғыны беруді келесі түрде ұсынуға болады 

• 
  жоғары толық тиімділік (0,85...0,94) тісті және пластиналы гидромашиналардың тиімділігімен салыстырғанда;
  
• 
  20 шегінде жоғары қысым кезіндегі жұмыс қабілеттілігі...32 МПа (40-қа дейін...50 МПа);
  
• 
  диск немесе цилиндр блогының көлбеуі арқылы жұмыс көлемін реттеу мүмкіндігі;
  
• 
  0,5 см3/об-тан 30 дм3/об-қа дейінгі жұмыс көлемінің кең ауқымына;
  
• 
  жұмыс сұйықтығының ашық айналымы бар гидравликалық жүйелерде оларды пайдалану мүмкіндігін қамтамасыз ететін сорғылардың жоғары сору қабілеті;
  
• 
  айналу жиілігінің кең диапазонына-1-ден 6000 айн/мин дейін;
  
• 
  10000-ға дейін ұзақ қызмет ету мерзімі...12000 сағ;
  
• 
  төмен шу деңгейі;
  
• 
  бұл өте жоғары нақты көрсеткіштер және т. б.
  

I және II-біліктің орындалу нұсқалары (кілттер мен шпилькалар); 1-жетек білігі; 2-манжетті тығыздау; 3 - алдыңғы қақпақ; 4-тірек сақина; 5, 13-тығыздағыш сақиналар; 6, 7-шарикті мойынтіректер; 8-корпус; 9-байланыстырушы шыбық; 10-поршень; 11-цилиндр блогы; 12-сфералық дистрибьютор; 14-артқы қақпақ; 15-Орталық шыбық

2.2 – сурет-210 Г типті осьтік-поршенді реттелмейтін сорғы (гидромотор):

Осьтік қозғалыстан мойынтіректердің ішкі сақиналары құлыптау сақинасымен (гидромашина 210) немесе екі серіппелі сақинамен (гидромашина 310.224) ұсталады.Алдыңғы қақпақта 3 арматураланған манжет тығыздағышы 2 орнатылған.

2.3 – сурет-1.3 210 типті гидромашинаның жалпы түрі

210 типті реттелмейтін гидромашинаны белгілеу мысалы…:

1-Білік; 2-манжет; 3, 10, 13-сақиналар;

2.4 – сурет- 310 типті осьтік-поршенді реттелмейтін гидромашина:

1-Білік; 2-байланыстырушы шыбық; 3-поршень; 4-цилиндр блогы (ротор);

2.5 – сурет- 303 типті осьтік-поршенді реттелетін Гидромотор

Осьтік поршеньді реттелетін гидравликалық қозғалтқыш (1.5 - сурет.) 1 біліктен, 13 корпусынан тұрады, оның ішінде цилиндрлер блогы (ротор) 4, байланыстырушы шыбықтар 2, поршеньдер (есыстырғыштар) 3, труннион 12, сфералық дистрибьютор 11. 13 корпусына 6 қақпағы бар 8 реттегіш корпусы бекітіледі. Реттегіш корпусында 7-катушка, 9-саусақ, 10-орнату поршені бар. 4 цилиндр блогының көлбеуі 11 цилиндр блогы сфералық бағыттаушы бойымен тірелетін соңғы сфералық дистрибьюторды жылжыту арқылы жүзеге асырылады. мұндай конструктивті шешім реттелетін осьтік-поршенді гидромашинаның өлшемдерін айтарлықтай азайтуға мүмкіндік береді. 

2.6- сурет- 313 типті сорғының жалпы көрінісі

333 типті үш ағынды сорғының жалпы көрінісі 1.6- суретте көрсетілген.

Қозғалыс тізбегін жүргізу үшін траншеялық роторлы экскаваторларда қолданылатын гидравликалық жабдықты талдау нәтижелері бойынша келесі техникалық сипаттамалары бар 217 типті осьтік-поршенді сорғыны таңдаймыз:

МЕСТ 13824-68 негізінде сорғының жұмыс көлемін нақтылаймыз: V₀ = 112 cм³ (с.14, табл. 2[2]). Конструкторлық ойларға сүйене отырып ((с.117 [1]): т.к. V₀=112 см³ > 100 см³, содан кейін поршеньдер санын қабылдаймыз z=9.

Біз d диаметрін және H поршенінің соққысын есептейміз

МЕСТ 6636-60 бойынша біз поршеньнің диаметрін стандартқа дейін дөңгелектейміз: d=0.02 м, d=20 мм.

2.7-сурет-Цилиндр блогының негізгі геометриялық параметрлері.

Цилиндрлер арасындағы қабырғаның қалыңдығы:

b=0.2d = 0.2·20 = 4 мм.

Цилиндр қабырғалары мен блоктың сыртқы беті арасындағы қабырға қалыңдығы:

Дизайн мақсатында біз a = 8 мм қабылдаймыз.

D_Б = (0.35..0.4)d·z, тогда:

D_Б = 0.4·20·9 = 72 мм.

Цилиндр блогының сыртқы диаметрі:

D_Н = D_Б+1.6d, тогда:

D_Н = 72+1.6·20 = 104 мм.

Біз ішкі шұңқырдың диаметрін келесідей есептейміз (б. 64 [2]):

D_В=D_Б-(d+2a) =72-(20+2·8) =36 мм.

Екі іргелес цилиндрдің осьтері арасындағы Орталық бұрышты келесі формула бойынша есептейміз:

Цилиндр блогының бұрышы:

Біз конструктивті себептермен қабылдаймыз, өйткені жобаланған сорғы реттелетін және үлкен бұрышын қамтамасыз ету сорғы өлшемдерінің түбегейлі өзгеруіне әкеледі.

L цилиндр блогының ұзындығы:L=l+b,

l = 2.75d = 2.75·20 = 55 (мм)

L = l + b = 55 + 13 = 68 (мм)

Поршеньдердің материалы ретінде біз БрАЖ9-4 қоласын аламыз, ал цилиндрлер блогы 40X болаттан жасалған.

б) қаттылықты тексеру:

мұндағы [δ]=7..8 мкм = (7..8)·10⁶ м болат блоктар үшін.

8.0·10^-6 м. => қаттылық шарты орындалады.

2.8-сурет-Дистрибьютор терезелерінің диаграммасы

Г) Определим максимальную скорость жидкости в подводных окнах ротора:

Г) ротордың су астындағы терезелеріндегі сұйықтықтың максималды жылдамдығын анықтайық:

мұндағы n_max= 1800 об/мин, сонда:

Д) Из конструктивных соображений примем r₁ = 24 мм (с.118 [1]). Учитывая, что интенсивность износа поясков не одинакова, ширину внутреннего пояска принимаем равной 0.75..0.8 от ширины наружного b₁.

r₃ = r₂+c = 30+10 = 40 мм;

r₄ = r₃+b₁ = 40+8 = 48мм.

б = 72/2=36 мм, содан кейін біз жалпақ дистрибьюторды қолданамыз.
E) цилиндрлер блогына күш әсер етеді F_пр поршеньдер жағында, блокты дистрибьюторға, ал дистрибьютор жағында- F_отж блокты сығу.
Блок пен дистрибьютор арасындағы алшақтықта әрекет ететін қысу және айналдыру күштерін есептейміз:

H;

МПа;

Қысу коэффициенті:

Өйткені F_пр>F_отж 35%, содан кейін қосымша қысым серіппесін орнатудың қажеті жоқ.

Ж) еден бұрышы:

Еден бұрышы дизайн стандарттарын толығымен қанағаттандырады және осы жобаланған осьтік поршенді гидравликалық сорғы үшін қолайлы. Сорғының пайдалы қуатының 1200 мин-1 біліктің жобаланған айналу жиілігіндегі беріліске тәуелділігі:

2.9-сурет-Осьтік поршенді сорғының қуат сипаттамасы

Төменде жетек білігінің айналу жиілігі өзгерген кезде көлбеу қондырғысы бар осьтік поршенді гидравликалық сорғыны реттеудің Шығыс-дифференциалды сипаттамалары келтірілген
:

2.10-сурет-Жетек білігінің әртүрлі айналу жиілігінде осьтік-поршенді сорғыны реттеу сипаттамалары

2.4 Гидромашинаның тиімділігін есептеу

а) алдымен көлемдік тиімділікті тексеру есебін жүргіземіз.

Ағып кету Q_у1 поршеньдер мен цилиндрлер арасындағы саңылаулар арқылы. Поршеньнің цилиндрлермен жанасу ұзындығы l = 0.055 м, диаметрлік Саңылау σ₁ = 0.005 см =5·10^-5 м:


м³/с.

Q_у2 ағып Кетуі 2 соңғы дистрибьюторда: цилиндр блогы мен дистрибьютор арасындағы алшақтық σ₂ = 0.012 см = 12·10^-5 м, ал ағып кету Q_у2 = 1 л/мин = 1.67·10^-5 м³/с. құрайды.

Себебі теориялық беру Q_т = 133 л/мин = 2.2·10^-3 м³/с, содан кейін ағып кетуді ескере отырып, көлемдік тиімділік:


.

б) Механический КПД насоса.

Потери в подшипниках.
Принимаем КПД шариковых радиальных однорядных подшипников η₁ = =0.99, радиально-упорных - η₂ = 0.995, тогда: η_п= η₁· η₂² = 0.99·0.·995² = 0.98.
Потери на трение поршней о стенки цилиндров:
максимальная скорость поршня:
б) сорғының механикалық тиімділігі.
Мойынтіректердегі шығындар.
Біз шарикті радиалды бір қатарлы мойынтіректердің тиімділігін1 = =0.99, радиалды-қыңыр мойынтіректерді қабылдаймыз-ə2 = 0.995, содан кейін: PP= ə1· ə22 = 0.99·0.·9952 = 0.98.
Поршеньдердің цилиндр қабырғаларына үйкеліс жоғалуы:
поршеньнің максималды жылдамдығы:


м/с;

- үйкеліс күштерінің сәті:

Н/м.

Содан кейін сорғының толық механикалық тиімділігі:

.

в) гидравликалық тиімділікті есептеу.

Сорғы арқылы өтетін Q беру:

Qср = V0·n·η0 =

м3/с.

Сұйықтық жұмыс цилиндрлерінен айдау магистраліне түсетін май құбырының баламалы схемасы 2.5-суретте көрсетілген.

2.11 – сурет-Мұнай құбырының эквивалентті схемасы.

Сұйықтық ағынының орташа жылдамдығы, м / с:

Құбырдың ұзындығы аз болғандықтан, біз тек жергілікті кедергілерден қысымның жоғалуын ескереміз. Түзу тізе жағдайы үшін біз коэффициентті қабылдаймыз ξ1 = 2.95, тарылу жағдайы үшін ξ2 = 0.35, кеңейту жағдайы үшін ξ3 = = 0.56.Біз γ = 0.89·10^-3 кг/см³ майының көлемдік салмағын қабылдаймыз және ағымды турбулентті деп санаймыз, сорғыдағы жергілікті кедергілерден қысымның жалпы шығынын анықтаймыз:

Содан кейін гидравликалық тиімділік:

.

Сорғының жалпы тиімділігі:

.
2.5 Реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың жұмыс қабілеттілігін және олардың істен шығу себептерін талдау.


Реттелетін осьтік поршеньдердің өнімділігі мен беріктігін талдау.гидромашиналар жөндеуге дейінгі пайдалану кезеңінде олардың істен шығу үлесі машиналардың жалпы істен шығу санының шамамен 20% -. құрайтынын көрсетті.
Реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың істен шығуы номиналды режимдерде 1 000 сағатты құрайды, ал 90% агрегат ресурсы шарттардың біріне сәйкес келуі тиіс: номиналды жұмыс режимінде 3 500 сағат немесе 16 МПа жұмыс қысымында 6 000 сағат, ал реттегіштер үшін - жұмыс көлемін реттеудің 3,3•105 циклі.
Жұмыста тракторлар мен ауыл шаруашылығы машиналарының отандық гидравликалық жетектерінің ластануы шетелдіктерден 4 есе жоғары екендігі анықталды. Бұл, атап айтқанда, гидравликалық жетекті ластанудан сүзу және қорғау жүйелерінің тиімділігінің жеткіліксіздігіне байланысты. Мәселен, мысалы, отандық ауыл шаруашылығы машиналарының гидравликалық жетегінің жалпы құнында сүзгілерге арналған шығындар 1%-дан аспайды, ал Жапонияда - 2,2%, ГФР - 6,3%, Францияда - 2,6%, Англияда - 3,7%, ал АҚШ - та-4,3%.
Сонымен, в.жұмыс гидравликалық жүйелердегі 100 апаттық жағдайдың ішінен сұйықтықтың ластануы 90 бұзушылық тудырды, ал uka жұмысында 60 бұзушылық болды деп мәлімдейді. Жұмыста қарқынды тозу бөлшектердің әсерінен болатындығы көрсетілген, олардың мөлшері үйкеліс элементтерінің саңылауына сәйкес келеді. Егер бөлшектердің мөлшері саңылаудан аз болса, онда сұйықтық ағынындағы ластану бөлшегі зақым келтірместен еркін өтеді. Ластану бөлшектері, олардың мөлшері Саңылау мөлшерінен едәуір үлкен, оған енбейді, бірақ сырттан саңылаудың бітелуіне әкеледі. Ластану бөлшектері, Саңылау мөлшеріне жақын өлшемдері бар, ең қауіпті, әсіресе олардың қаттылығы бөлшектердің материалының қаттылығынан асып түседі. Бөлшектердің артына түскеннен кейін олар жұмыс беттеріне қатысты жылжып, бетіне бірнеше рет әсер етеді, нәтижесінде үйкеліс беттерінің абразивті және гидроабразивті тозуына әкеледі және беттерде терең сызаттар мен бөртпелердің пайда болуымен бірге жүреді (2.6-сурет).





2.12 - сурет - Реттелетін осьтік-поршенді сорғы дистрибьюторының тозған бетіндегі бұзақылар


Ең үлкен тозу әсері-қаттылығы 11-12 ГПа жететін кварц бөлшектері. Бұл бөлшектер 1-30 мкм ол қозғалғанда ұзақ уақыт ауада болады.
Сондай-ақ, гидравликалық машиналардың сипаттамаларына жұмыс сұйықтығындағы ауаның әсерін атап өткен жөн. Жұмыс сұйықтығында әрдайым газ (ДДСҰ) болады, ол еріген күйінде де, ерімеген күйінде де, яғни көпіршіктер түрінде де болуы мүмкін. Жұмыс сұйықтығында газдың болуы оның қызып кетуіне әкеледі және гидравликалық машиналардың жалпы тиімділігін төмендетеді, кавитацияны тудырады.
Механикалық әсерлер сыртқы жүктеменің сипатына да, агрегаттардың қозғалмалы бөліктерінің өзара әрекеттесуіне де байланысты. Осы әсерлердің нәтижесінде соққылар мен тербелістер пайда болады, нәтижесінде жарықтар мен сынықтар пайда болады. Динамикалық жүктемелердің бұралмалы Түйініне жүйелі әсер ету кезінде балалардың шаршау жойылуы өтеді. Бұл әсіресе поршеньдер мен Орталық шыбықтардың буындарында байқалады. Сонымен қатар, үнемі өзгеріп отыратын жүктемелер реттеудің бұзылуына әкеледі, пластиналық шайбалардың кернеуі өзгереді және сәйкесінше цилиндр блогын дистрибьюторға басу күші азаяды.
Үйкеліс беттерінде орнату түйінінің пайда болуының қажетті алғышарты майлау пленкасының бұзылуы болып табылады. Ол жоғарғы қабаттардың серпімді деформациясы кезінде жоғары температураның әсерінен, жоғары температура мен пластикалық деформацияның бірлескен әрекеті кезінде айтарлықтай пластикалық деформация болған кезде пайда болуы мүмкін.
Жөндеу әсері гидравликалық машиналардың техникалық күйін де өзгертеді. Реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың агрегаттарын жөндеу көбінесе Тозған бөлшектерді жаңа немесе өндірушілердің жағдайында қалпына келтірілген бөлшектерге ауыстырудан тұрады.
Дайындаушы зауыттың техникалық шарттары бойынша гидромашинаның қалыпты жұмысын қамтамасыз ету үшін техникалық қызмет көрсетудің екі түрі қарастырылған: ауысымдық және мерзімді. Ауысым сайын техникалық қызмет көрсету мыналарды көздейді: бактағы жұмыс сұйықтығының деңгейін тексеру; құбырлардың герметикалығын тексеру; Бұрандалы қосылыстарды қатайту және контрацепциялау сенімділігін тексеру.
Жұмыста жүргізілген зерттеулер айдау аймағындағы поршеньдер санының мезгіл-мезгіл өзгеруі цилиндр блогының дистрибьюторға гидростатикалық қысу күштерінің мезгіл-мезгіл өзгеруіне әкеліп соқтырады, нәтижесінде дистрибьютордың бір жақты тозуына және нәтижесінде цилиндр блогының дистрибьюторға соңғы соғуына әкеледі. Мұның бәрі гидравликалық қондырғының бұзылуына әкеледі (2.7-сурет).


Жұмыста реттелмейтін осьтік-поршенді гидромашиналардың түйіндеріндегі сұйықтықтың ағуы келесі қосылыстар арқылы жүретіні анықталды (2.8-сурет):
- дистрибьютор-қақпақ;
- цилиндр блогы-дистрибьютор;
- цилиндр блогы-поршень;
- байланыстырушы өзек сферасы-білік;
- білік-корпустың алдыңғы қақпағының манжеті.



2.13 - сурет - Поршеньдері бұзылған сорғы цилиндрлерінің блогы.

Жұмыстарды талдау көрсеткендей, реттелетін осьтік поршенді сорғылар мен көлбеу блокты гидравликалық қозғалтқыштардың ең көп кездесетін ақаулары: сорғының берілісі мен көлемдік тиімділігінің төмендеуі, гидравликалық қозғалтқыштың шығыны мен айналу моменті, Шу мен дірілдің жоғарылауы, көбіктену және тығыздағыш қосылыстар арқылы немесе дренаж арқылы майдың үлкен ағуы, жүктеме өскен кезде сорғының берілуінің күрт төмендеуі, біркелкі емес беру (пульсация) айдау құбырында, жұмыс кезінде қондырғының жоғары қызуы.

2.14 - сурет - Көлбеу блогы бар реттелмейтін осьтік-поршенді гидромашиналарда тозу орындары және сұйықтықтың ағып кетуінің ықтимал жолдары:


1-білік саңылаулары, 2, 3 - біліктің манжет беті, 4-біліктің мойынтіректер беті, 5-шыбық сферасы, 6-иінді сфера, 7-поршень беті, 8-тесік беті және цилиндр блогының сфералық беті, 9-дистрибьютор втулкасының беті және шыбық бөшкелері, 10-дистрибьютордың сфералық беті, 11-қақпақтың соңғы беті, 12-мойынтіректердің корпусының беті; DRC-қақпақ пен дистрибьютор арасындағы саңылау арқылы ағып кету; dshv-шыбық пен жеңнің арасындағы саңылау арқылы ағып кету; d"r ~ Цилиндр блогы мен дистрибьютор арасындағы саңылау арқылы ағып кету; - поршень мен цилиндр блогының саңылауы арасындағы саңылау арқылы ағып кету; - шыбық пен білік арасындағы саңылау арқылы ағып кету; C"в - шатун мен білік арасындағы саңылау арқылы ағып кету; Қосылыстардағы, әсіресе реттегіш элементтеріндегі тозу мен саңылаулардың реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың жұмысына әсері жеткілікті зерттелмеген, сондықтан өзекті міндет бөлшектер мен қосылыстардың тозуын зерттеу және олардың гидроагрегаттардың тиімділігіне әсер ету дәрежесін анықтау болып табылады. Бұл міндет өнімнің техникалық сипаттамаларын жоғары сенімділікпен диагностикалауға мүмкіндік беретін көп факторлы белсенді эксперименттер жүргізу арқылы шешілуі керек.

2.6 Реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың жұмысын бағалау тәсілдері мен құралдары

Жүргізілген зерттеулерге сәйкес, қазіргі уақытта реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың жұмысын бағалаудың екі әдісі бар: статикалық және динамикалық.

Статикалық әдіс-гидравликалық машинаның сынақ стендінде гидравликалық тығыздық пен тығыздық тексеріледі. Ол үшін стендке жоғары қысымды сорғыны, гидроагрегаттарды бекітуге арналған орнату тақталарын, сондай-ақ қосымша басқару және бақылау аппаратурасын орнату қажет
Тербелмелі тораптағы сұйықтықтың ағуын статикалық бағалау қысыммен жұмыс сұйықтығының тексерілетін агрегатын (сорғысын немесе гидромоторын) айдау магистраліне жеткізу жолымен жүргізіледі. Бұл жағдайда гидравликалық білік тоқтайды және дренаждық тесіктерден сұйықтықтың ағуы өлшенеді. Ағып кетудің жетекші дәрежесі рұқсат етілгенмен салыстырылады.
Статикалық бағалау нәтижелері төмен сенімділікке ие және көбінесе жұмыс сұйықтығының тазалығына байланысты. Жұмыс сұйықтығындағы механикалық бөлшектер қысымның әсерінен тарату және поршеньдік тораптардың бөлшектерінің арасына түседі және бұл бөліктердің салыстырмалы жылдамдығы аз болғандықтан, олар қондырғылардың қалыпты жұмысындағыдай бұзылмайды, бірақ оларды босатады және осылайша ағып кетудің күрт өсуіне әкеледі. Сондай-ақ, ағып кету мөлшеріне жұмыс сұйықтығының температурасы айтарлықтай әсер етеді.
Осьтік-поршенді гидромашиналарды тексерудің бұл әдістемесі Мади-де гидравликалық жетек және гидропневмоавтоматика кафедрасында қолданылады. Гидравликалық тығыздыққа тербелмелі түйін мен тарату жұбы тексеріледі.
Бұл әдістің негізгі кемшілігі - гидромашиналардың техникалық күйінің негізгі параметрлерін толық бақылау.
Динамикалық реттелетін осьтік-поршенді гидроагрегаттардың өнімділігін бағалау Нақты жұмыс жағдайларын имитациялайтын сынақтардың толық циклін өткізуден тұрады. Тексеру гидроагрегат білігінің тікелей айналуы кезінде жүргізіледі, бұл ретте сұйықтықтың берілуі (шығыны), дамушы қысым, айналу моменті, қуаты өлшенеді (2.1-кестені қараңыз).
Осы зерттеулерді жүргізу үшін айналу жиілігін минимумнан максимумға дейін өзгертетін аралық дәл құрылғыларды орнату қажет болған кезде сорғы немесе гидравликалық қозғалтқыш орнатылған машинаның қозғалтқышының қуаты тең жетек қуаты бар стендтерді пайдалану қажет.
Тексерудің бұл әдісі статикалық әдіске қарағанда бірқатар артықшылықтарға ие, бірақ оның басты кемшілігі-стендтің жетек қондырғысын өндіру мен құрастырудың күрделілігі және энергияны
"ССМ-ДЖЕВМАШ" және "УГИ" стендтері ағымдағы және күрделі жөндеуден кейін сорғылар мен гидромоторларды сынауға, келесі параметрлерді анықтауға арналған:
- дірілдің жоғарылауы, соққылар, соққылар, қатты шу, магистральдардағы қысымның итерілуі, қызудың жоғарылауы (функционалдық параметрлер);
-қақпақтардың, тығындардың, фланецтердің астынан, корпустық бөлшектердің буындары арқылы тамшы түзілуінің болмауы (тығыздық параметрлері);
- шығыс білігінің берілген айналу бағыты кезінде жұмыс сұйықтығының берілу шамасы және оның біркелкілігі, реттеу тетіктерінің жұмысы кезінде жұмыс сұйықтығының берілу мәнінің өзгеруі, жүктеменің өзгеруіне (шығудағы қысым) реакция, жұмыс сұйықтығының жұмыс қуыстарына жеткізілетін шығыны өзгерген кезде гидромотордың Шығыс буынының айналу жиілігінің өзгеруі [13].
Бірақ бұл стендтер, Пенза РМЗ стенді сияқты, айналу жиілігі мен моментті өлшеудің шағын диапазонына ие, бірақ оларда 60,5 кВт қуатты жетек қозғалтқыштары бар. Сондай-ақ, бұл стендтердің кемшіліктеріне жұмыс сұйықтығының температурасын үлкен диапазонда реттей алмау, сорғы реттегіштерін сынау үшін екінші гидролиннің болмауы жатады.



2.15-сурет - СГН-2М стенді

СГН-2М стендінің басты ерекшелігі-айналу жиілігін басқарудың микропроцессорлық блогы және электронды өлшеу жүйесі бар электр жетегін пайдалану.

Стендтің артықшылықтарына стендтің шығыс білігінің реттелетін айналу жиілігі осьтік-плунжерлік және поршеньдік сорғыларды жөндеуден кейінгі жұмсақ сынақтан өткізуге мүмкіндік береді, бұл олардың жұмысының жоғары ресурсын қамтамасыз етеді (әсіресе шетелдік фирмалар шығаратын қымбат сорғыларға қатысты). Жетек білігінің номиналды айналу жиілігінде - сынақтардың техникалық талаптарына сәйкес сорғылардың әртүрлі түрлерін сынау мүмкіндігі қамтамасыз етіледі.
Электрондық өлшеу-басқару жүйесі фискалдық датчиктердің болуы және өлшеу ақпаратын компьютерге мәтіндік және графикалық түрде шығару мүмкіндігі (сынақ хаттамалары қалыптасады және мұрағатталады) есебінен сынақтар жүргізудің дұрыстығын едәуір арттыруға мүмкіндік береді.
Сыналатын гидроагрегаттың техникалық жай-күйін бағалау қысым мен температураның берілген мәндері кезінде жұмыс сұйықтығының шығынын өлшеу жолымен жүргізіледі. Сыналатын гидроагрегатты тиеу оның шығуындағы жұмыс сұйықтығының ағынын дроссельдеу жолымен жүзеге асырылады. Стендте айналу жиілігін басқарудың микропроцессорлық блогы бар электр жетегі бар, ол стендтің Шығыс білігін 2500 мин"1 номиналды айналу жиілігімен айналдырады және шығыс білігінің айналу бағытын кері қайтаруға мүмкіндік береді. Стенд жұмыс істеген кезде жұмыс аймағы арнайы жылжымалы экранмен қорғалады. Жұмыс сұйықтығының қажетті температурасы (RF) кіріктірілген термостабилизация жүйесімен автоматты режимде сақталады. РЖ (шығын, қысым және темпера-ратура) параметрлерін өлшеу электронды өлшеу аспаптарын пайдалана отырып жүргізіледі, бұл (қажет болған жағдайда) өлшеу нәтижелерін кейіннен өңдеу үшін компьютерге шығаруға мүмкіндік береді, стендтің жұмыс сұйықтығының шығынын өлшеу диапазоны 240 л/мин дейін, қысымды өлшеу шегі 25 МПа дейін.
Гидроагрегаттардың техникалық жай-күйі олардың құрамдас бөліктерінің тығыздағыштары мен дәл конъюгациялары, сондай-ақ клапан құрылғыларының баптау қысымы арқылы сыртқы және ішкі ағып кетулерді анықтау арқылы бағаланады. Ішкі ағып кетулер сыналатын гидроагрегаттың кірісі мен шығысындағы RF ағынының мәндері арасындағы айырмашылық ретінде бағаланады.
Стендтің негізгі кемшілігі-стендтің тұтынылатын қуаты 55 кВт-тан аспайды, бұл оны үлкен көлемдегі осьтік-поршенді гидромашиналарды сынау кезінде пайдалануды шектейді, Шығыс қысымының мәні бірқатар гидроагрегаттарды сынау үшін жеткіліксіз.
Қызмет көрсету орталықтарының стендтеріне және өндіруші зауыттардың стендтеріне ең жақын сипаттамалар-төрт блоктан тұратын гидравликаны жөндеуге арналған "мастер Механика" ЖШҚ (2.9-сурет) (Мәскеу қ.) стенді:

2.16 - сурет - "Шебер Механика"ЖШҚ стенді

Үш секциялы сорғыларды 40 МПа-ға дейін, 1-ші секциялы 4 МПа-ға дейінгі ең жоғары қысыммен және желілер бойынша ағынмен сынауға мүмкіндік беретін сорғыларды сынау блогы: 1 және 2 - 330 л/мин, 3-50 л/мин. блокта 24 кернеуі бар 2 тәуелсіз тұрақты электр тогы көзі бар В және 0-ден 1 А-ға дейінгі жүктеме тогын басқара отырып, біліктің айналу жиілігі 100-ден 3000 айн/мин-ге дейінгі жиілік диапазонында реттеледі. Шығыс білігіндегі қуат 315 кВт-қа тең.

Гидравликалық қозғалтқыштарды сынау блогы-динамометриялық тежегіш (жүктеме) құрылғысы.
Гидравликалық дистрибьюторларды сынау блогы гидравликалық басқарылатын 12 секциялық гидравликалық дистрибьюторларды сынауға мүмкіндік береді; блокта 0-ден 4 МПа-ға дейін реттелетін қысымы бар 6 тәуелсіз басқару гидравликалық желісі, кернеуі 24 В және жүктеме тогы 0-ден 1 А-ға дейін бақыланатын 2 тәуелсіз тұрақты электр тогы көзі бар.
Гидравликалық цилиндрді сынау блогы ұзындығы 7000 мм-ге дейін гидравликалық цилиндрлерді құрастыруға, бөлшектеуге және сынауға мүмкіндік береді, гидравликалық цилиндрлерді бойлық тұрақтылыққа сынауға мүмкіндік береді.
Алайда, стенд жоғары қуатты электр қозғалтқышын, жүктеме құрылғысын - электр қозғалтқышын пайдалану арқылы жоғары қуат тұтынуына ие, сонымен қатар өндіріс қымбат, барлық сынақ блоктарын орналастыру үшін айтарлықтай орын қажет.
Bosh Rexrot шығарған стенд (2.10-сурет) механикалық, гидравликалық немесе электрмен басқарылатын, жұмыс көлемі 500 см³ дейінгі және қысымы 42 МПа дейінгі әр түрлі сорғылар мен гидравликалық қозғалтқыштарды сынауға арналған.
Бұл стендті сатып алу шарттарының бірі осьтік-поршенді гидромашиналарды жөндеу процесін ұйымдастыру бойынша өндіруші Бош Рексрот қойған нақты талаптар болып табылады.

2.17 - сурет -Стенд Бош Рексрот

Стенд қосымша плиталармен, адаптерлермен және техникалық құжаттамамен жабдықталған. Стенд сатып алу үшін кәсіпорында көтергіш жабдықтар, оқшауланған қойма бөлмелері, оқыту бөлмелері, жуу жабдықтары болуы керек. Жабдық пен құрал сертификатталуы керек. Bosh Rexrot шығарған гидромашиналарды қалпына келтіру үшін тек түпнұсқа қосалқы бөлшектерді пайдалануға болады.
Стенд мәртебесін алуды білдіреді БошГидроСервис, бұл кәсіпорынды өндірушіге тәуелді етеді, сонымен қатар лицензиясы мен техникалық қолдауы бар осы стендтің құны жоғары.
Осылайша, оларды жүзеге асыру үшін қолданыстағы сынақ әдістері мен стендтерін талдау келесі қорытындылар жасауға мүмкіндік береді:
- қуаты 70 кВт-тан асатын гидромашиналар үшін дайындаушы зауыт регламенттеген осьтік-поршенді гидромашиналарды сынаудың толық кешенін жүргізуге мүмкіндік бермейді;
- барлық стендтер жетек моменті мен қысымның мәнін кең диапазонда толық анықтауға, жетек қозғалтқышының айналу жиілігін (10-нан 6000 айн/мин аралығында) тегіс іске қосуды және тегіс реттеуді тікелей сынақтар кезінде жүргізуге мүмкіндік бермейді;
- тексеруге айтарлықтай уақыт қажет (бір гидромашинаны тексеруге кемінде 2,5 сағат);
- дайындау және сатып алу жолдары орналастыру үшін айтарлықтай аумақты қажет етеді. Оларды сервистік орталықтар мен қайта өңдеу-техникалық кәсіпорындар жағдайында қолдану экономикалық қатынастар бойынша тиімсіз.
2.7 Реттелетін осьтік-поршенді гидромашиналардың беріктігін арттыру технологиялары

Гидроагрегаттардың жұмыс жағдайларын, тозуын және техникалық жағдайын бағалаудың мүмкін жолдарын талдағаннан кейін технологиялық жоспар мәселесі туындайды: мұндай машиналардың жұмысын қалай қалпына келтіруге болады.

Қазіргі уақытта осьтік-поршенді реттелетін гидромашиналардың дәл үйкеліс жұптарын қалпына келтірудің екі негізгі бағыты бар.
Бұл жұптарды қалпына келтірудегі бірінші және ең көп таралған бағыт-қайта жинау (Тозған бөлшектерді жаңа немесе аз тозған бөлшектерге ауыстыру).
Дәл жұптарды қалпына келтіру әдістерінің бірі ретінде қайта жинау келесі артықшылықтарға тән: жаңа бөлшектерге ауыстырылған кезде золотник жұптарының ресурсын жаңа деңгейге жеткізу. Кемшіліктері: өзін-өзі жөндеудің жоғары құны (жаңа бөлшектермен ауыстырылған кезде), сонымен бірге, жұмыста көрсетілгендей, қайта жинау кезінде аз тозған бөлшектердің аз ғана бөлігі қолданылады.
Қосылыстардың жұмысын қалпына келтірудің екінші кең таралған технологиясына үйкеліс жұптарын жақсарту, содан кейін сүрту жатады.
Беттік қосылыстардағы айтарлықтай тозу кезінде тозу белгілері жойылғанға дейін тегістеледі. Тегістеу 371P жалпақ фовальді станокта жүргізілуі мүмкін [13].
"МИКРОН" ҮЕҰ ДК технологиясы бойынша [56] дистрибьютор сфералары мен цилиндрлер блогын өңдеу кезінде осы беттерді жұппен сүртуді немесе кейіннен жетілдіре отырып, Алмас бүріккіш сүрткіштердің көмегімен жеке-жеке қолдану ұсынылады. Сүрту үшін өз қолыңызбен жасалған машинаны қолдану ұсынылады, бірақ бұл машина аз әсер етеді, өйткені оған тек бір жұпты сүртуге болады. Бұл кемшіліктерді бір уақытта кемінде 3 жұпты өңдеуге мүмкіндік беретін ZSP-320 тегістеу және жылтырату станогын немесе оның аналогтарын сүрту үшін қолдану арқылы жоюға болады.
Бұл әдістің артықшылығы-жөндеудің төмен құны. Кемшіліктері-қалпына келтірілген бірліктердің ресурстарын азайту [52] және үлкен тозу мен ақаулары бар бөлшектерді қалпына келтіру мүмкін.
Сондықтан жұмыс беттерінің физика-механикалық қасиеттерін өзгертуге және дәл үйкеліс жұптарының қалпына келтірілетін бөліктерінің көлемін ұлғайтуға мүмкіндік беретін әдістерді қарастыру қажет.
Осьтік-поршенді гидроагрегаттардың дәл жұптарының бөлшектерін қалпына келтіру үшін қалпына келтірудің үш сапалы сапасын (қалдық деформацияның болмауы, мини-аз кеуектер саны, негізгі металмен берік адгезия), қолданылатын қабаттың қалыңдығын 0,05 ретімен қамтамасыз ететін әдістерді таңдау қажет...0,1 мм, сондай-ақ жабынның жоғары тозуға төзімділігі. Қалпына келтірудің оңтайлы әдісін таңдау үшін олардың артықшылықтары мен кемшіліктерін ескере отырып, негізгі әдістерді қарастырыңыз.
Қазіргі уақытта дәл жұптардың бөлшектерін олардың бетіне металл жабын қабатын жағу арқылы қалпына келтірудің әртүрлі әдістері жасалынған және қолданылған. Олардың ішінде қалпына келтіру тәжірибесінде гальваникалық қалпына келтіру әдістері кеңінен қолданылды.
Гальваникалық қалпына келтіру әдістеріне темір, сульфомолибденхромизация және боромед сульфидациясы жатады.
Бөлшектерді өңдеуде салыстырмалы түрде жаңа-төмен температуралы химиялық сульфохромдау және боросульфидтеу әдісі.
Бөлшектерді қалпына келтірудің химиялық-термиялық әдістеріне мынадай технологиялар жатады: мұздату, алитизациялау, сұйық салқындатқыштарда балқыту.
Бөлшектерді бүрку және балқыту арқылы қалпына келтіру кезінде келесі технологиялар қолданылады: плазмалық бүрку, газды жалынмен бүрку, газды металдандыру, детонациялық бүрку, лазерлік балқыту, электрлі үш ұшқынды балқыту.
Плазмалық бүрку - қалпына келтірудің перспективалы әдістерінің бірі. Бұл әдіс әртүрлі композициялардан, соның ішінде керамикадан жабындарды қолдануға және әртүрлі қалыңдықтағы жабындарды алуға мүмкіндік береді. Ең жақсы нәтижелер өңделген беттердің қаттылығын 35-63 HRC қамтамасыз ететін 1050° С балқу температурасы бар ТМД-60, ПГ-ХН80СРЗ маркалы өздігінен ағатын қорытпаларды қолдану арқылы алынды.
Плазмалық бүркудің кемшіліктеріне мыналар жатады: негізге адгезияның төмен беріктігі, адгезияның жеткіліксіз беріктігі, оның айтарлықтай кеуектілігі, бұл қолданылған материалдың тез тозуына және қабыршақтануына әкеледі. Сонымен қатар, поршень сияқты шағын өлшемді бөліктерге жабындар жағылған кезде бүріккіш материалдың үлкен шығыны болады. Барлық осы кемшіліктер гидроагрегат бөлшектерін қалпына келтіру кезінде плазмалық бүркуді кеңінен қолдануды тежейді.
Бүрку қабаттың белгіленген қалыңдығына жеткенше тығыздағыш, тозуға төзімді, үйкеліске қарсы, электр оқшаулағыш, жылу оқшаулағыш және аса қатты материалдармен жүргізіледі. Технологиялық желінің құрамына мыналар кіреді: абразивті-реактивті қондырғы, плазмалық бүрку қондырғысы, ұнтақ қоспаларын дайындауға және кептіруге арналған технологиялық жабдықтар жиынтығы, жұмыс аймағынан шығарылатын ауаны желдету жүйесі.
Әдістің кемшілігі-технологиялық процесті жүзеге асыру үшін құны өте жоғары плазмамен жабдықталған плазмалық бүркуге арналған өнеркәсіптік қондырғылар қолданылады.
Кейбір жағдайларда, орнатылған қону шегінде мойынтірек түйіндерінің тозған беттерін қалпына келтіру кезінде, электр ұшқындарын өңдеу қосымша өңдеуді қажет етпейтін әрлеу операциясы болып табылады.
Электр ұшқынымен қатайту кезінде (EIU) тасымалданатын электрод материалы бөлшектің металын легирлейді және ауаның диссоциацияланған атомдық азотымен, көміртегімен және бөлік материалымен химиялық түрде қосылып, интерметал қорғасындарынан, нитридтерден, карбонитридтерден, боридтерден, силицидтерден тұратын диффузиялық тозуға төзімді қатайтылған қабат түзеді.
Электр ұшқынын қатайтуға қатысатын барлық заттардың салмақ балансын келесі теңдеу арқылы көрсетуге болады:


M₀ = М_э - М'_э + М_N2 + +M_с, (2.1)

мұндағы М₀ - нығайтылатын өнімнің жалпы салмағының өсуі;

жүктеу/скачать 2,23 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: