Арқалықтың конструкциялары

- q  10кн / м²
t_d  6 мм

- q  (10  20)кн / м²
t_d  8 мм

- q  20кн / м² t  10 14 мм
d
Темірбетон төсеменің (плитаның) қалыңдығы:

• 
  есептік аралық 1,5-2,0м; t=10-12см
  
• 
  есептік аралық 2,1-2,5м; t=12-14см
  
• 
  есептік аралық 2,6-3,0м; t=14-16см
  

3. 
   Арқалықтарға күшсалмақтарды жинастыру
   

І – Бас арқалықты жҥктеу ауданы ( 𝑙₁x𝑙 ₂ )

ІІ – Төсеме арқалықты жҥктеу ауданы ( 𝑙₁  a )

q_n  ( p_n  g_n )  𝑙_i
(бас арқалықта
𝑙_i  𝑙₁ ); төсеме арқалықта
𝑙_i  a

q  ( p_n   _f  g_n   _f )𝑙_i
q𝑙² q𝑙


M  ; Q 
8 2

4. 
   Болат төсемің есептеу
   

Төсеме арқалық элемент сияқты есептелінеді.

а) егер б) егер
𝑙d / t_d  50 , онда қалың төсеме
𝑙d / t_d  50 , онда жұқа төсеме

𝑙 _d
td
 50  300
болған жағдайда тіректе керу кҥштер пайда

болады (Н).
- Егер төсеме иілуге жұмыс істеген жағдайда иілістің

шамасы
¹ кем болған кезде арқалықты шектік кҥйдің ІІ-тобы
150

бойынша иілістің мөлшерін есептейді.



0 
𝑙d
 _h 
150

- Егер
f 1

болған кезде арқалықтың тағы беріктігін

анықтайды.

𝑙d 120

- Бірқалыпты кҥшсалмақ әсер еткенде

f _ 5 _ q  𝑙³ _ 5 _ q  𝑙³ _ ^ 1 ^


n d n d _{ }
𝑙d 384 E  J 32 E  b  t³ h

1
мұндағы:
1 d  0 

- (E  J )  Eb  t³ /12(1 ²) - пластинканың цилиндрлік

1 d
қатаңдығы;

𝑙 _d төсеменің аралығы;

b  100см – төсеме жолақтың есептік ұзындығы

• 
  E  ^E ;
  

¹ 1  v²

• 
    0,3 Пулссон коэффициенті
  

• 
  Төсеменің қалыңдығы (егер Н=0) t_d  ;
  

t



2
M q  𝑙² 6 3 q ^ 𝑙 ^

• 
  Төсемедегі кернеу:  
  

_ n d _{ } n _{ } d _

d


W 8 b  t ² 4 b _ ^
d

• 
  Төсемеде керу кҥш (Н) пайда болған жағдайда иілістің мөлшері шектік мәнге тең жағдайда, төсеменің қалыңдығын келесі формуладан анықтаймыз.
  

𝑙 _ 4  h₀ ^ 72  E₁ ^


td 15 ^{1 } h⁴  q ^
 0 n 

Осыдан
_{td } 3,75  𝑙

^ 72E₁ <sup>


</sup> h₀  _{h3  q} ^
 0 n 

Керу кҥш
H   _f  ^{
 }  






4 𝑙
E₁  t_d

мұндағы:  _f
коэффициент
– кҥшсалмақтар бойынша сенімділік

Төсемені арқалықтарға дәнекерленген кезде бұрыштық тігістің катетының есептік мөлшері


k _f 
f

 𝑙_

H
 R_f

 _f

  _c
немесе
k _f 

_z  𝑙_

H
 R_z

 _z

  _c

 _c 
элементтің жұмыс жағдайын ескеретін коэффициент;

 _f  0,9 - тігісті балқыту тереңдігінің коэффициенті;

𝑙_ 
тігістің есептік ұзындығы;

f
R_  18кн / см²
кедергісі;
– бұрыштық тігістің қиылуға есептік

^f

• 
  дәнекерленген қосылыстардың жұмыс жағдайын ескеретін коэффициент;
  

Төсеменің есептік реті

1. 
   Кҥшсалмақтарды жинастыру, жҥктеме ауданның өлшемі 1х100 (см);
   

2. 
   Салыстырмалы иілістің мөлшері
   

f
𝑙 _d
 1
150
немесе
f
𝑙 _d
 1
120

3) Сәйкес формула бойынша td  ?
4) H  ?
5) k _f  ?

5. 
   Прокатты арқалықтар
   

Прокатты арқалықтардың тҥрлері өте көп және олар кедергі

моменті
W  13000см³
кем болған жағдайда конструкцияларда

қолданылады.
Прокатты арқалықтың көтергіштік қабілетін беріктік шарт бойынша тексереміз.

  ^M
W_n
 R_y
  _c
(1)

Осы шарттан арқалықтың кедергі моментін анықтаймыз

R

y

c
W  ^M
(2)

ⁿ  
Осы кедергі моменті бойынша сортамент арқылы прокатты арқалықтың номерін анықтаймыз (W_x  W_n ).

Тік кернеу
 _y  580МПа
және
  0,9R_s
кем болған жағдайда

серпімділік және пластикалық аймақта беріктік шарты келесі формулалар бойынша тексеріледі:
а) бір бас жазықтықта иілген кезде

_{ } ^M max
 R  
(3)

y c
C₁ W_n
б) екі бас жазықтықта иілген кезде

  ^Mx
C W

• 
  M _y
  

C W
 R_y
  _c
(4)

x xn y yn
мұндағы: С₁ – пластикалық деформация пайда болуын ескеретін коэффициент.

Алды-ала
C₁  1,1 тең деп қабылдайды.

Егер арқалықтардың қимасында

а)   0,5R_s ;
C₁  C
тең деп қабылдайды.

б) 0,5R_s    0,9R_s C₁  келесі формула бойынша есептейді.
C₁  1,05    c  1,05  c 
(5)

C – қиманың тҥріне және пластикалық деформацияның пайда болуына байланысты (3-кесте, V-қосымша).

  0,7 – қоставрлы қималар ҥшін;
  0 – басқа қималар ҥшін;

  ^Q t  h

• 
  жанама кернеудің орташа мәні
  

C₁  1 бірақ
C₁  C
болу

қажет.
Арқалықтың серпімділік және пластикалық жұмысын ескерген жағдайда

n
W  ^{M max} (6)
C₁  R_y   _c

y
  ^{Qmax  S}  R J  t_
  _c

7. 
   

S – нейтральды ось бойынша арқалықтың статикалық моменті;
t_w – арқалықтың қабырғасының қалыңдығы.
Беріктігін тексерумен қатар қимаға әсер ететін ең максимальды кернеуге жалпы орнықтылығын тексеру қажет. Бірақ кейбір жағдайда арқалықтардың тексеруге қажеті жоқ:

1. 
   егер кҥшсалмақ тұтас және өте қатаң төсеме арқалыққа әсер етсе;
   
2. 
   арқалықтың есептік аралығының ұзындығы ( 𝑙 ₀ ) оның еніне қатынасы келесі шамадан ҥлкен болса:
   

1  ^h  6
b
және
^b  35
t

8. 
   

^𝑙0   <sup>

b</sup>  ^b  ^{b }

_{b }0,41  0,0032 _t  _ 0,73  0,016 _{ } 

9. 
   

_ 
^{t  h}ef ^_

(b) және (t) сығылған белдеуінің ені және қалыңдығы;

^hef

• 
  белдеу арасындағы есептік арақашықтығы;
  

Егер сығылған белдеу жеткілікті бекітілмесе оның жалпы

орнықтылығы келесі формуламен анықталады:

M
 W
 R_y
  _c

10. 
    

b c
* (

1
мұндағы: _b  СНиП ІІ-23-81 2- қосымша ) - коэффициент арқылы
анықталады.
Егер симметриялық ось бар қоставрлы қималар ҥшін

2
J ^ _h ^ _E



J

𝑙

R
  ^y  ^{ }  (11)
¹  

x
ef _ y
 коэффициенті  параметр бойынша анықталады.
2
J_t ^{ 𝑙} _ef ^

  1,54   
^J y  ^h 
(12)

мұндағы:
J_t – бұралу инерция моменті
_b – коэффициентін қабылдайды.

Егер ₁  0,85 _b  0,68  0,21₁ , _b  1

Жалпы орнықтылықты тексерген кезде
 _c  0,95 .

Егер орнықтылықтың жалпы орнықтылығы сақталмаса оның сығылған белдеуінің есептік ұзындығын азайту қажет.
Қатаңдығын тексеру шарт (ІІ шектік кҥй бойынша)

 _
^f  ^f 


𝑙 _ 𝑙 ^_

(13)

Біраралықты арқалықтарға және кҥшсалмақтар бірқалыпты таралған кезде

f _ 5 q  𝑙 _ ^ 1 ^
n 3

(14)



0 
𝑙 384
E  J
 _h 

мұндағы:
¹  салыстырмалы иілістің шектік мәні ,
h₀
qⁿ – мөлшерлік кҥшсалмақ (кн/м).

жүктеу/скачать 1,62 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: