Сборник тезисов 9-ой Международной научной конференции «современные достижения физики и фундаментальное физическое образование»
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА ПРИ НАЛИЧИИ ПРО-
жүктеу/скачать 11,53 Mb. Pdf көрінісі
|
- Бұл бет үшін навигация:
- ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ НАНОСТРУКТУР В.М. Юров 1 , В.С. Портнов 2 , В.Ч. Лауринас 1
- ИК-СПЕКТРОМЕТРИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КРИОВАКУУМНЫХ КОНДЕН- САТОВ МЕТАНА И ТЕТРАХЛОРОМЕТАНА А.Шинбаева 1 , А.Дробышев 1
- , М.Рамос 2 , Д.Соколов 1
- ПЛАЗМЕННАЯ ГАЗИФИКАЦИЯ ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВ В.Е. Мессерле 1,2 , А.Л. Моссэ 3 , А.Б. Устименко 4,5
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА ПРИ НАЛИЧИИ ПРО- ЦЕССОВ ГОРЕНИЯ А.С. Аскарова, С.А.Болегенова, В.Ю. Максимов, А.Б. Ергалиева, З.Х. Габитова НИИЭТФ, КазНУ имени аль-Фараби,Алматы, Казахстан Несмотря на большое разнообразие альтернативных источников энергии, химическая энер- гия получаемая путем сжигания энергетических топлив занимает непропорционально боль- шую часть всей производимой в мире энергии. Эта тенденция будет иметь место и в бли- жайшем будущем, потому что это удобно, энергетически выгодно и экономично. [1]. Однако такое топливо нельзя назвать экологически чистым. Процесс горения энергетического топ- лива сопровождается выделением огромного количества загрязняющих веществ, основными из которых являются сажа, оксиды серы, азота и углерода [2]. На сегодняшний день перед мировым сообществом стоит задача о незамедлительности решения проблемы загрязнения Земли из-за экологически вредных выбросов. В первую оче- редь для решения этой проблемы необходимо изучить детальный процесс горения топлива, который из-за сложности физико-химических реакций до сих пор до конца не изучен. Одна- ко на современном этапе науки и техники появилась возможность использовать методы чис- ленного моделирования и численного эксперимента для решения широкого круга задач в об- ласти тепло - и массообменных процессов [3-5]. Метод компьютерного моделирования стал незаменимым эффективным способом описания процессов тепломассопереноса в высоко- температурных и химически реагирующих средах в областях реальной геометрии топочных камер сгорания (ТЭЦ, ТЭС и т.д.). В данной работе методом численного моделирования был исследован процесс горения угля в топочной камере котла реального энергетического объекта. Целью исследования было получение и исследование основных характеристик процесса горения угля, изучение основ- ных закономерностей распределения концентрационных полей и их значений по объему то- почной камеры сгорания. Исследование проводилось с топливом различной дисперсности, в работе представлены результаты моделирования горения монодисперсного и полидисперс- ного факела. Вычислительный эксперимент для изучения и моделирования процессов тепломассо- переноса при горении твердого топлива с учетом происходящих при этом физико- химических превращений был проведен на реальном энергетическом объекте. В качестве ис- следуемого объекта выбрана камера сгорания котла БКЗ-160 Алматинской ТЭЦ (Казахстан) к блоку 173 МВт, паропроизводительностью 160 т/ч. Численное моделирование было проведено с помощью стартового пакета программ FLOREAN [6-8]. При проведении численного моделирования процессов тепломассопереноса был применен метод контрольного объема. С его помощью вся камера сгорания энергетиче- ского котла БКЗ-160 была поделена на контрольные ячейки с использованием расчетной сет- ки: I=66, J=32, K=103. Это позволило получить 217536 расчетных областей. В результате проведения исследования были определены концентрационные характе- ристики кислорода O 2 , оксидов углерода CO, CO 2 и оксида азота NO. Показано, что концентрация окислителя имеет влияние на выделение химической энер- гии (Q chem ). В области расположения горелочных устройств, обогащенной кислородом воз- духа O 2 , химическая энергия Q chem принимает максимальные значения, по мере продвижения к выходу концентрация кислорода O2 из камеры сгорания снижается вследствие ее выгора- ния на начальном этапе, а химические процессы затухают. Характер образования оксида углерода CO и диоксида углерода СО 2 различен. Макси- мальных значений концентрация монооксида углерода достигает в зоне активного горения, а The 9 th International Conference «Modern achievements of physics and fundamental physical education» October , 12-14, 2016, Kazakhstan, Almaty ______________________________________________________________________________________________________ 144 образование диоксида углерода СО 2 увеличивается по мере продвижения к выходу из топки. По мере продвижения к выходу из топочной камеры происходит восстановление СО 2 из CO, эта закономерность справедлива как для монодисперсного, так и для полидисперсного факе- ла. На выходе из топочной камеры средние значения концентрации двуокиси углерода для полидисперсного факела составляют 0,1876 кг/кг, а для монодисперсного факела – 0,1895 кг/кг. Образование оксида азота NO и азотосодержащих веществ является неоднозначным, сложным, нелинейным процессом, который может происходить по разным схемам и меха- низмам. Наиболее интенсивное газообразование основных азотосодержащих компонентов происходит в области распространения потоков из горелок, т.е. там, где в максимальном объеме присутствуют топливо и окислитель, что соответствует реальной картине процесса в камере сгорания. Средние значения для полидисперсного факела на выходе из камеры сгора- ния – 555 мг/Нм 3 , а для монодисперсного факела эти значения составляют – 523 мг/Нм 3 . Характер горения моно- и полидисперсной пыли имеет отличия, т.е. влияние тонины помола имеет значительное влияние на процессы тепломассопереноса в камере сгорания котлов ТЭЦ. Модель горения полидисперсной пыли более точно отражает реальный процесс горения, что подтверждает сравнение с натурным экспериментом. Однако применение этой модели требует больших компьютерных, временных ресурсов. Результаты, полученные в данной работе, позволят дать рекомендации по оптимизации процесса горения высокозольного пылеугольного топлива с целью уменьшения выбросов вредных веществ и создания электростанций на "чистом" и эффектном использовании угля. Настоящая работа выполнена при финансовой поддержке Комитета науки МОН РК (грант №3481/ГФ4). Литература 1.ChungK.Law. CombustionPhysics 2006.Cambridge University Press,710. 2. Charles E, Baukal Jr. Industrial Combustion Pollution and Control 2014. Marcel Dekker, Inc. NY, 889. 3. Leithner, R. Numerical Simulation. Computational Fluid Dynamics CFD: Course of Lec- ture. – Braunschweig, 2006. - 52 p. 4. A. S. Askarova, V. E. Messerle, A.B. Ustimenko, S.A. Bolegenova, S.A. Bolegenova, V.Yu. Maximov and A.B. Yergalieva. // Thermophysics and Aeromechanics. -2016 - Vol. 23, No. 1, pp. 125-134. 5. A. S. Askarova, S. A. Bolegenova, V. Yu. Maximov, A. Bekmukhamet, M.T. Beketayeva and Z. Kh. Gabitova. // High temperature. – 2015. - Vol. 53, issue 5. – P. 792-798. 6. Müller, H.: Numerische Berechnung dreidimensionaler turbulenter Strömungen in Damp- ferzeugern mit Wärmeübergang und chemischen Reaktionen am Beispiel des SNCR–Verfahrens und der Kohleverbrennung: Fortschritt–Berichte VDI–Verlag, 1992. Reiche 6, №268, 158 p. (in German). 7. A.S. Askarova, V.E. Messerle, A. B. Ustimenko, S.A. Bolegenova, V. Yu. Maksimov. // Thermophysics and aeromechanics. – 2014. – Vol 21, Issue 6. – P. 747-754. 8. A. S. Askarova, S. A. Bolegenova, V. Yu. Maximov, A. Bekmukhamet, M.T. Beketayeva and Z. Kh. Gabitova// High temperature. – 2015. - Vol. 53, issue 5. – P. 792-798. 9-ші Халықаралық ғылыми конференция «Физиканың заманауи жетістіктері Алматы, Қазақстан, 12-14 қазан,2016 жəне іргелі физикалық білім беру» ______________________________________________________________________________________________________ 145 ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ НАНОСТРУКТУР В.М. Юров 1 , В.С. Портнов 2 , В.Ч. Лауринас 1 , С.А. Гученко 1 1 Карагандинский государственный университет им. Е.А. Букетова, Караганда, Казахстан, e-mail: exciton@list.ru 2 Карагандинский государственный технический университет, Караганда, Казахстан Тепловые и теплофизические свойства наноструктур экспериментально исследованы пока недостаточно. Среди них можно отметить методы экспериментального определения темпе- ратуры плавления наночастиц, обзор которых дан в работах [1], и немногочисленные сведе- ния о других теплофизических свойствах наночастиц [2]. Расчет коэффициента теплопроводности производился по формуле: r d - 1 d ) r ( 0 . Здесь 0 – коэффициент теплопроводности массивного образца, значение которого взято из справочника [3], d – размерный параметр, значение которого получено в работе [4]. В табли- це 1 приведено значение 0 , а в таблицах 2-4 представлены значения коэффициента тепло- проводности наночастиц чистых металлов размером 1, 10 и 50 нм. Таблица 1 - Коэффициент теплопроводности чистых металлов (М) [3] М 0 , Вт /( м К ) М 0 , Вт /( м К ) М 0 , Вт /( м К ) М 0 , Вт /( м К ) М 0 , Вт /( м К ) М 0 , Вт /( м К ) Li 84,8 Sr - Sn 65 Cr 67 Ni 92 Ho 16 Na 142,0 Ba - Pb 35 Mo 162 Ce 11 Er 15 K 79,0 Al 207 Cu 395 W 130 Pr 13 Tm 17 Rb 58,2 Ga 33 Ag 418 Mn 8 Nd 17 Yb 35 Cs 35,9 In 88 Au 310 Tc 51 Sm 13 Lu 16 Be 182 Tl 47 Zn 111 Re 50 Eu 14 - Mg 165 Si 167 Cd 93 Fe 75 Gd 11 - Ca 98 Ge 60 Hg 8 Co 71 Dy 11 - Таблица 2 - Коэффициент теплопроводности наночастиц металлов размером 1 нм М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) Li 35,3 Sr - Sn 22 Cr 14 Ni 25 Ho 2 Na 45,8 Ba - Pb 10 Mo 22 Ce 2 Er 2 K 16,8 Al 65 Cu 120 W 14 Pr 2 Tm 2 Rb 11,2 Ga 17 Ag 102 Mn 2 Nd 2 Yb 5 Cs 5,8 In 34 Au 72 Tc 8 Sm 2 Lu 2 Be 65 Tl 14 Zn 44 Re 6 Eu 2 - Mg 40 Si 28 Cd 32 Fe 18 Gd 1 - Ca 12 Ge 12 Hg 4 Co 19 Dy 1 - The 9 th International Conference «Modern achievements of physics and fundamental physical education» October , 12-14, 2016, Kazakhstan, Almaty ______________________________________________________________________________________________________ 146 Таблица 3 - Коэффициент теплопроводности наночастиц металлов размером 10 нм М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) Li 74,4 Sr - Sn 54 Cr 49 Ni 72 Ho 6 Na 117,4 Ba - Pb 28 Mo 98 Ce 7 Er 9 K 57,7 Al 170 Cu 321 W 71 Pr 8 Tm 9 Rb 41,0 Ga 30 Ag 319 Mn 6 Nd 10 Yb 9 Cs 23,6 In 76 Au 233 Tc 34 Sm 8 Lu 21 Be 154 Tl 38 Zn 97 Re 29 Eu 8 - - Mg 126 Si 112 Cd 78 Fe 57 Gd 6 - - Ca 58 Ge 43 Hg 7 Co 55 Dy 6 - - Таблица 4 - Коэффициент теплопроводности наночастиц металлов размером 50 нм М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) М (r) Вт /( м К ) Li 82,3 Sr - Sn 63 Cr 62 Ni 87 Ho 10 Na 136,3 Ba - Pb 33 Mo 143 Ce 10 Er 14 K 73,6 Al 198 Cu 378 W 111 Pr 12 Tm 14 Rb 53,7 Ga 32 Ag 394 Mn 8 Nd 15 Yb 14 Cs 32,5 In 85 Au 291 Tc 46 Sm 12 Lu 31 Be 176 Tl 45 Zn 108 Re 44 Eu 12 - - Mg 155 Si 152 Cd 90 Fe 71 Gd 10 - - Ca 86 Ge 56 Hg 8 Co 67 Dy 10 - - Из таблиц видно, что коэффициенты теплопроводности металлов размером 1 нм уменьшаются в 3-5 раз по сравнению с массивными образцами и при размерах в 50 нм они уже мало отличаются от последних. Литература 1 Макаров Г.Н. Экспериментальные методы определения температуры и теплоты плавления кластеров и наночастиц // УФН, 2010, Т. 180. №2. – С. 185-207. 2 Дмитриев А.С. Тепловые процессы в наноструктурах. М.: Физматлит, 2012. 303 с. 3 Таблицы физических величин. Справочник / под ред. академика И.К. Кикоина.-М.: Атомиздат, 1976.-1008 с. 4 Юров В.М. Теплопроводность и электропроводность металлических наноструктур // Вестник КарГУ, сер. Физика, 2012, №4 (68). – С. 53-60. 9-ші Халықаралық ғылыми конференция «Физиканың заманауи жетістіктері Алматы, Қазақстан, 12-14 қазан,2016 жəне іргелі физикалық білім беру» ______________________________________________________________________________________________________ 147 ИК-СПЕКТРОМЕТРИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КРИОВАКУУМНЫХ КОНДЕН- САТОВ МЕТАНА И ТЕТРАХЛОРОМЕТАНА А.Шинбаева 1 , А.Дробышев 1 , М.Рамос 2 , Д.Соколов 1 1 Казахский национальный университет имени аль-Фараби, Алматы, Казахстан 2 Независимый университет Мадрида, Испания Предлагается обсуждение экспериментальной установки, методики измерения и предвари- тельные результаты исследования зависимости свойств криовакуумных конденсатов метана и тетрахлорометана от условий их конденсации. Основные параметры экспериментального комплекса характеризуются следующими показателями: температура поверхности конденсации в интервале от Т=12 К до Т=200 К; давление в вакуумной камере от 10 -8 Торр до 1000 Торр; толщина криоконденсированных пленок от 0,5 мкм до 100 мкм. Измерения коэффициентов преломления, толщины и плотно- сти криоконденсатов осуществлялись с помощью двухлучевого лазерного интерферометра на длине волны излучения 630 нм. ИК-спектры полученных образцов измерялись с помощью модернизированного спектрометра ИКС-29 в интервале частот от 400 см -1 до 4200 см -1 . Выбор исследуемых веществ обусловлен стереохимическим сходством и сферической симметричностью молекул СН 4 и ССl 4 . В твердом состоянии эти вещества обладают поли- морфными состояниями. Так, метан в окрестностях Т=20 К испытывает фазовый переход из частичного ориентационного разупорядочения молекул в полностью разупорядоченное со- стояние вращательной подсистемы молекул в узлах кубической решетки. Тетрахлорометан также имеет три структурные модификации в твердом состоянии. Задачей настоящих исследований является сравнение имеющихся ИК- спектроскопических данных для монолитных образцов с результатами исследования тонких пленок криоконденсатов метана и тетрахлорометана. Полученные данные по зависимости коэффициентов преломления метана от темпера- туры конденсации позволяют сделать вывод о том, что в окрестностях − -перехода при Т=20,4 К данная зависимость испытывает скачкообразный разрыв. The 9 th International Conference «Modern achievements of physics and fundamental physical education» October , 12-14, 2016, Kazakhstan, Almaty ______________________________________________________________________________________________________ 148 ПЛАЗМЕННАЯ ГАЗИФИКАЦИЯ ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВ В.Е. Мессерле 1,2 , А.Л. Моссэ 3 , А.Б. Устименко 4,5 , Р.В. Баймулдин 4 ,Ж.Ж. Ситдиков 4 1 Институт проблем горения, Алматы, Казахстан 2 Институт теплофизики им. С.С. Кутателадзе СО РАН, Новосибирск, Россия 3 ГНУ Институт тепло- и массообмена НАН Беларуси, Минск, Беларусь 4 НИИ экспериментальной и теоретической физики, КазНУ им.аль-Фараби, Алматы, Казахстан 5 ТОО «НТО Плазмотехника», Алматы, Казахстан Особое место среди опасных видов отходов занимают так называемые медико- биологические отходы (МБО), которые по существу также можно отнести к твердым быто- вым отходам (ТБО). МБО опасны в эпидемиологическом отношении, поскольку содержат патогенные микроорганизмы, а также могут быть загрязнены токсичными и радиоактивными веществами. Установлено, что их опасность для окружающей среды значительно выше, чем у большинства химических отходов. Плазменная газификация является наиболее перспективной технологией переработки ТБО, включая МБО. В настоящей работе представлены результаты термодинамического анализа и экспериментов по получению высококалорийного синтез-газа плазменной (воз- душной и паровой) газификацией МБО. Характерный состав МБО представляется следующими составляющими: бумага и кар- тон - 36%, пищевые отходы - 21%, стекло - 2%, железо и его оксиды – 3%, пластмассы - 13%, древесина - 5%, резина, кожа и другие горючие вещества - 16%, текстиль - 2%, карбо- нат кальция - 2%. Для выполнения термодинамических расчетов плазменной газификации МБО использовался программный комплекс ТЕRRА. Расчеты проводились в диапазоне температур 300 – 3000 К и давлении 0.1 МПа. Рассчитаны паровая и воздушная газификация МБО для следующих составов исходной технологической смеси, соответственно: 1) 10 кг УСО + 4 кг воздуха; 2) 10 кг УСО + 1 кг водяного пара. Термодинамические расчеты показали, что максимальный выход синтез-газа при плаз- менной газификации углеродсодержащих отходов в воздушной и паровой средах достигает- ся при температуре 1600К.При воздушно-плазменной газификации МБО может быть полу- чен высококалорийный синтез-газ с концентрацией 82.4% (СO – 31.7%, H 2 – 50.7%), а при паро-плазменной газификации - с концентрацией 94.5% (СO – 33.6%, H 2 – 60.9%). Удельная теплота сгорания синтез-газа, полученного при воздушной газификации составляет 3410 ккал/кг, а при паровой – 4640 ккал/кг.При оптимальной температуре (1600 К) удельные энергозатраты на воздушную газификацию УСО составляют 1.92 кВт ч/кг, а на паровую га- зификацию – 2.44 кВт ч/кг.Этот высококалорийный газ может быть использован в качестве рабочего тела газо-турбинных и газо-поршневых установок для генерирования электроэнер- гии.Отметим, что в газообразных и конденсированных продуктах плазменной газификации УСО отсутствуют вредные примеси. Найденные параметры и выявленные закономерности процесса плазменной газифика- ции МБО в различных газифицирующих агентах были использованы для разработки экспе- риментальной плазменной установки. Экспериментальные исследования газификации МБО выполнены на установке, основ- ными элементами которой являются высокоресурсный плазмотрон постоянного тока номи- нальной мощностью 70 кВт и реактор периодического действия производительностью по МБО до 30 кг/ч.В состав экспериментальной установки (рис. 1) кроме реактора 3 с плазмо- троном 4 входят системы электроснабжения и управления плазмотроном, а также системы газо- и водоснабжения реактора с плазмотроном и очистки отходящих газов 7. Установка Алматы, Қа _________ снабжена фикации М 1 – зо 4 - электр зов; 7 – бл тема вытя Про включения футеровки зону газиф газифицир совую тем водятся из скапливаю газификац ботки ТБО которого вентиляци цикла пер нов необх ваемой теп пользовал ляла 72 кВ было посл ствием во 1600 К, ор пливалась дения и о УСО удал По ределены ны образц и определ лучен след азақстан, 12-1 _____________ системой о МБО для пр на газифик родуговой п лок газоочи жной венти Рисуно оцесс плаз я плазмотр и 1100 К, и фикации 1 руются в в мпературу в з реактора ются в зоне ции ТБО 1 О. Охлажд с помощью ии 9 обеспе реработки М ходимо выд пловой мощ лся плазмоо Вт (240 А, ледовательн оздушного рганическая ь в зоне шл очистки не ляется из ре результата режимы ра цы конденс ено остато дующий со 4 қазан,2016 _____________ отбора газо роведения кации ТБО плазмотрон истки с рук иляции; 10 ок 1 – Прин д зменной га рона 4 и п измеряемой подаются оздушном в объеме р в систему е шлакооб и шлакооб денные газо ю системы ечивает раз МБО соста держивать щностью п образующи 300 В). По но загруже плазменно я часть УС лакообразов епрерывно еактора пос ам экспери аботы плаз сированных очное содер остав газа н 9-ші Хал _____________ ообразных их анализа ; 2 – патру н; 5 – плаз кавным фи 0 – зона шл нципиальна для плазмен азификации прогрева ре й на рассто брикетиров (паровом) еактора до охлаждени бразования бразования ообразные отбора 8 зряжение в авляет 30 м газ в течен плазменног ий воздух с осле прогр ено 20 брик ого факела СО газифиц вания реак выводился сле выключ иментальны зменного р х продукто ржание угл на выходе и лықаралық ғыл _____________ 149 8 и конден а. убок для по менный фа ильтром; 8 акообразов ая схема эк нной газиф и МБО осу еактора 3 д оянии 0.2 м ванные МС плазменно о 1700 К. О ия отходящ 10. Совме 10 способ продукты газ подает в реакторе мин. Извест нии 2 с при го факела 5 с расходом рева реакто кетов УСО а, среднема цировалась ктора. Полу я из устан чения плаз ых исследо еактора, вы ов, отобран лерода в шл из блока га лыми конферен _____________ нсированны одачи брик акел; 6 – б – система вания. ксперимент икации ТБ уществляет до темпера м от крышк СО. Масса ом факеле бразующие щих газов 6, ещение зон бствует инт ы поступаю ся на газоа до 10 мм в тно, что дл и температу 5. В качеств м 12 кг/ч. М ора в течен О (табл. 1) о ассовая те ь, а неорган ученный си новки. Расп мотрона и ований плаз ыполнен ан нных из зон лаке. По ре азоочистки, нция «Физикан жəне і _____________ ых продукт кетированны лок охлаж отбора газ тальной уст БО тся следую атуры внут ки реактора каждого б 5, обеспечи еся газообр , а конденс н тепловыд тенсификац ют в блок г анализатор водяного ст ля полного уре не мен ве газифиц Мощность нии 15 мин общей масс емпература ническая ча интез-газ ч плавленная охлаждени зменной га нализ отход ны шлакооб езультатам , об.%: СO ның заманауи ж іргелі физикал _____________ тов 10 проц ых ТБО; 3 дения отхо за на анали тановки щим образ тренней по а, через па брикета – 0 ивающем с разные про ированные деления от ции процес газоочистк р. Система толба.Врем разложени нее 1500 К, цирующего плазмотро нут через п сой 8 кг. П в камере асть плавил через систем я минераль ия реактора азификации дящих газо бразования газового а – 26.5, H 2 – жетістіктері ық білім беру» __________ цесса гази- – реактор; одящих га- из; 9 – сис- зом. После оверхности атрубок 2 в .4 кг. УСО среднемас- одукты вы- е продукты т факела 5, сса перера- ки 7, после вытяжной мя полного ия диокси- обеспечи- агента ис- она состав- патрубок 2 Под воздей- достигала лась и ска- мы охлаж- ьная часть а. и МБО оп- ов, получе- я реактора, анализа по- – 44.6, N 2 – і » - ; - - е и в О - - ы , - е й о - - - - 2 - а - - ь - - , - – The 9 th International Conference «Modern achievements of physics and fundamental physical education» October , 12-14, 2016, Kazakhstan, Almaty ______________________________________________________________________________________________________ 150 28.9. Суммарная концентрация синтез-газа составила 71.1%, что хорошо согласуется с дан- ными термодинамического расчета. Выход синтез-газа согласно расчету при температуре 1600 К составлял 82.4%. Расхождение между экспериментом и расчетом по выходу синтез- газа не превышает 16%.В газообразных и конденсированных продуктах плазменной газифи- кации МБО вредных примесей не выявлено. Благодарности Работа выполнена при финансовой поддержке Министерства образования и науки Российской Федерации по Соглашению о субсидии N14.607.21.0118 (уникальный идентифи- катор проекта RFMEF160715X0118) и Министерства образования и науки Республики Ка- захстан (3078/ГФ4 и 0071/ПЦФ). жүктеу/скачать 11,53 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|