Сортамент

Мұндағы:
E_sm  tg_m
– арматураньщ бетон мен ілінісуі бар

жағдайдағы деформация модулі; деформация модулі;
E_s  tg -бос арматураның

 _s -коэффициент графикалық тҥрде, жарықшақтардың арасындағы ұзындығы бойынша арматурадағы кернеу эпюрасы аудандардың қатынасына тең. Жарықшақтардың

арасындағы кернеу эпюрасының ординаталары
_s1  _s   _{s 2} , ал

жарықшақтар бар қимада
 _s -ке тең болады.

s
_{ } ^s ^{ l}crc ^{ } s 2^lcrc
^s^lcrc
 1   ^{s 2} ;
_s
(32)

Мұндағы:  – арматурадағы кернеу эпюрасының толықтылығын сипаттайтын коэффициент;

^ s 2
–жарықшақтардың арасында арматурадағы кернеу;

Жарықшақтар бар қимада жэне олардың арасында июші

моменттің мөлшері бар шамада болатындығын ескеріп
^ s 2

мөлшері анықтайды.
M  _s  A_s  z  _s A_s  z  _s2  A_s  z₁  xM _crc

(33)

s 2
_{ } ^xM crc _;
(34)

A
_s  z₁

Мұндағы:
^Mcrc
созылған аймақтағы бетон мен қабылдайтын

июші моменттің бөлігі; Формуланы ескере отырып  _s

келесі тҥрде жазуға болады

  1  x
^Mcrc
 1  x ^Mcrc
(35)

^s  A z M
s s 1

Мұндағы:
M  _s  A_s  z₁  кҥшсалмақтардың эсерінен пайда болған

июші момент;
Темірбетон элементтер алдын-ала кернеуленген болған жағдайда

 _s  1  x
^Mcrc _;
M  M_rp
(36)

мұндағы:
M_rp – алдын-ала қысушы кҥштің
()
әсерінен пайда

болғаниюші момент; еткенде;
x  0,4 - кҥшсалмақтар ҥзақ мерзімді эсер

_s  1,0
төмен болады жэне
_s  0,3 1,0
арасында өзгереді.

Кҥшмалмақтар көп мэрте қайталанған кезде  _s
мөлшері бірге

m
жақындау болады. ҚМ ж Е бойынша  _s -ті келесі формула арқылы анықталады

 _s 
1,25
 _l
_m 
1   ² _
1,0;
(37)

(3,5 1,8 _m
) ^es,tot
h_o

мҥндағы:
₁ – кҥшсалмақтардың ҥзақ мерзімділік эсерін,

араматура стерженьдердің тҥрін жэне бедерін ескеретін коэффициент;

₁  1,1
– кҥшсалмақтар қысқа мерзімде әсер еткенде және

периодтық профильді стерженьдік арматураны пайдаланған кезде;

₁  1,1
– кҥшсалмақтар қысқа мерзімде әсер еткенде жэне тегіс

бетті стерженьдік, сымдық арматураны пацдаланған кезде;
₁  0,8 – кҥшсалмақтар ұзақ мерзімде эсер еткенде;

_{ } ^Rbt,ser ^Wpe _1,0;
^m M  M
(38)

rp

M
^es,tot ^ _N ^;
(39)

^Ntot
tot
– бойлық кҥштің және алдын-ала қысушы кҥштік () эсеріне

пайда болған тең эсерлі кҥш.

2. 
   Темірбетон элементтерін жарықшақтардың ащылуы бойынша есептеу.
   

Жарықшақтардың арасындағы ұзындықта (𝑙 _crc )

арматурадағы және бетондағы ұзартудың айырмашылығын жарықшақтардың ашылу еніне деп қабылданады.

^acrc ^{ }sm ^{ l}crc ^{ }btm ^{ l}crc ^;
(40)

l
^btm
мөлшері төмен болғандықтан
_btm  0 тең деп қабылданады

^acrc
 _sm
^{ l}crc
 _s
   l
crc
 ^s s
crc ^;
(41)

E

s
мұндағы:  _s – коэффициент (37) формула арқылы анықталады және арматураның бетон мен ілінісу беріктігіне байланысты.
ҚМ ж Е-тік жарықшақтардың ашылу енін келесі
эмпирикалық формула бойынша анықтауды ұсынады.

^acrc
  _e
 ^s 20(3,5 100)  ³ d ;

s
E_s
(42)

мҥндағы:
  1
иілген жэне ортасынан тыс сығылған

элементтер ҥшін;
  1,2 созылған элементтер ҥшін;
_l – кҥшсалмақтардың әсерінен ұзақтығы мен сипатын,
сондай-ақ бетонның тҥрі мен кҥйін ескеретін коэффициент;

_l  1,0
– кҥшсалмақтар қысқа мерзімді эсер еткенде

тұрақты және ұзақ мерзімі кҥшсалмақтар қысқа мерзімде эсер еткенде;

_l  1,6 1,5
– ауыр бетон ҥшін егер тұрақты жэне ұзақ

мерзімділік кҥшсалмақтар ұзақ мерзімді эсер еткенде кҥшсалмақтар көп мәрте қайталанған кезде.

μ – қиманы арматуралау коэффициенті
  A_s / bh_o ;

 – ұзыңбойлық арматураның тҥрі мен бедерін ескеретін

Ортадан созылған элементтер ҥшін
_{ } N  P _;
A_s

(43)

Иілген элементтер ҥшін



s
_{ } M  p(z  e_sp ) _;
(44)

A_s  z
Ортадан тыс сығылған (-) жэне созылған (+) элементтер ҥшін

s
_{ } N (e  z)  p(z  e_sp ) _;

(45)

A_s  z
Темірбетон элементтерін тік жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеудің төмендегі шарттың орындалуын тексеру болып табылады
a_crc  [a_crc ]; (46)

Мұндағы:
^acr c
– сыртқы кҥшсалмақтардың эсерінен пайда

болған жарықшақтардың ашылу ені,
[a_crc ]; - ҚМ ж Е бойынша анықталатын жарықшақтың ашылу енінің рұқсат етілген шегі;
Сыртқы кҥшсалмақтардың әсерінен пайда болған
жарықшақтардың ашылу ені тесірбетон элементтердің жарықшаққа төзімділігіне байланысты;
-2 категория жататын ТБЭ ҥшін

^acrc ^{ a}crc1 ^{ [a}crc ^];
-3 категория жататын ТБЭ ҥшін
^acrc ^{ a}crc1 ^{ a}crc2 ^{ a}crc3 ^{ [a}crc ^];
(47)

(48)

мұндағы:
^ac 1r
– барлық кҥшсалмақтардың қысқа мерзімді

әсерінен пайда болған жарықшақтардың ашылу ені; a_crc2 -тұрақты
және ұзақ мерзімділік кҥшсалмақтардың қысқа мерзімді

әсерінен пайда болған жарықшақтардың ашылу ені;
^acrc3

^acrc
 _l
E ^ds

s
h_o
0,6  _s  d_s  _;
 0,15E_b (1  2   _s )
(49)

Мұндағы: _l
– ісҥшсалмақтардың эсерінің ұзақтығы мен

сипатын, сондай-ақ бетонның тҥрін мен кҥйін ескеретін коэффициент;

_l  1,0
кҥшсалмақтар қысқа мерзімде әсер еткенде, тҥрақты

жэне ұзақ мерзімде кҥшсалмақтар қысқа мерзімде әсер

еткенде;
_l  1,5 тұрақты жэне ұзақ мерзімді кҥшсалмақтар

ұзақ мерзімде әсер еткенде жэне көп мэрте қайталанатын кҥшсалмақтар әсер еткенде;

^ds ^,s
кернеуі;

• 
  көлденең стерженьдердің диаметрі және
  

_s  A_s / b  s
коэффициенті;
– көлденең стерженьдермен арматуралау

  ^{Q  Qb1}  R ;

(50)

h

A

s
s
s o
s,ser

Мұндағы:
^Qbt
– көлденең арматурасыз элементтермен

қабылдайтын көлденең кҥш;
S – көлденең стерженьдердің адымы;

2. 
   Темірбетон элементтерін жарықшақтардың жабылуы бойынша есептеу
   

Жарықшақтардың жабылуы бойынша жарықшақ төзімділікке 2-ші категорияның талаптары қойылатын алдын-ала кернеуленген элементтер есептелінеді. Мҥндай есептеудегі мақсат төмендегі екі шарттың орындалуын тексеру:

1. 
   Толық кҥшсалмақтардың эсерінен кернеуленген арматурада
   

_sp  _s  k  R_s,ser ;
Мұндағы: k  0,65 – жоғары беріктік сымдар ҥшін;
(51)

k  0,80 ыстықтай тапталған стерженьдер ҥшін; 2. Толық
кҥшсалмақтардың әсерінен жарықшақ пайда болған қима тұрақты және ұзақ мерзімді кҥштердің әсерінен қысып тұруы қажет, ол ҥшін бұл жердегі сығушы кернеудің мәні 0,5 МПа -

дан кем болмауы керек, яғни
_b  0,5МПа

7. 
   
   
   жүктеу/скачать 1,62 Mb.
   
   Достарыңызбен бөлісу: