Х а б а р ш ы с ы в е с т н и к государственного

99 
 
3  Какимов  М.М.,  Касенов  А.Л.,  Паримбеков  З.А.,  Абдилова  Ғ.Б.,  Орынбеков  Д.Р.  Математическое 
моделирование  процесса  отделения  жидкой  фракции  от  твердой  фазы  при  прессовании  //  Сборник 
статей  III  Международной  научно-практической  конференции:  «Аграрная  наука  -  сельскому 
хозяйству» - Барнаул: Алтайский государственный аграрный университет, 2008. - С. 179-181. 
4  Какимов  М.М.,  Касенов  А.Л.,  Туменов  С.Н.,  Абдилова  Г.Б.  Май  шикізатын  престерде  қысыммен 
өңдеу  //Халықаралық  конференциясы  «Бірінші  Ержанов  оқулықтары»  -  Павлодар:  С.Торайғыров 
атындағы Павлодар мемлекеттiк университетi, 2004. - Б. 277-279. 
5  Абдилова  Г.Б.,  Туменов  С.Н.,  Какимов  М.М.  Исследование  материальной  частицы  в  шнековом 
прессе  //  Материалы  Международного  научно-практического  форума  :  «Инновации  в 
агропромышленном  комплексе»  –  Новосибирск:  ФГОУ  ВПО  Новосибирский  государственный 
аграрный университет, 2009. - С. 155-157. 
6  Смолий  Г.И.  Электростатическое  прессование  тонкостенных  втулок  из  порошковых  материалов 
[Электрон. ресурс]. – 1998. – URL: http://sigla.rsl.ru/ (өтініш беру күні: 07.11.2014 ж). 
7 Брагинский В.А. Прессование [Электрон. ресурс]. – 1993. – URL: http://sigla.rsl.ru/ (өтініш беру күні: 
07.11.2014 ж). 
 
ИССЛЕДОВАНИЕ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОЦЕССА ПРЕССОВАНИЯ С 
ПРИМЕНЕНИЕМ СОВМЕШЕННЫХ ПРОЦЕССОВ 
Г.Б.Абдилова, М.М.Какимов, М.Т.Мурсалыкова, Ж.Х.Тохтаров, Б.М.Искаков 
 
Статья  посвящена  изучению  оптимальных  путей  совершенствования  процесса 
прессования  на  основе  совмещенных  процессов.  Предложено  практические  пути  определения 
оптимальных
 
показателей  давления  с  учетом  технологической  особенности  производства  и 
структурно-механических свойств продукта, качества и дозы выделяемой жидкости.   
 
 
STUDY OF IMPROVED WITH THE USE OF PRESSING COMBINED PROCESS 
G.B.Аbdilova, M.M.Kakimov, M.T.Mursalykova, Z.H.Tokhtarov, B.M.Iskakov 
 
Article  examines  the  best  ways  to  improve  the  pressing  process  on  the  basis  of  the  combined 
processes. Suggested practical ways to determine the optimum pressure indicators, taking into account the 
technological features of production, structural, and mechanical properties of the product quality and the 
dose is excreted fluid. 
 
 
 
УДК 621.831.001.24 
 
О.Т. Темиртасов, Е.Т. Абильмажинов, Д.К. Дукенбаев 
Государственный университет имени Шакарима города Семей 
 
ВЗАИМОСВЯЗЬ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЭКВИВАЛЕНТНОСТИ, СЕРВИС ФАКТОРА И 
ФАКТОРА УСЛОВИЙ ПРИМЕНЕНИЯ С РЕЖИМОМ РАБОТЫ ПО СТАНДАРТАМ FEM 
 
Аннотация:  В  работе  установлены  взаимосвязь  между  коэффициентом  эквивалнетности, 
сервис  фактора  и  фактора  условий  применения.  Это  позволяет  выбрать  оптимальный  вариант 
редуктора привода.  
 
Ключевые слова: редуктор, сервис-фактор, фактор условий применения, коэффициент 
эквивалентности. 
 
1  Состояние  вопроса.  Высокие  темпы  развития  мирового  народного  хозяйства  и  все 
увеличивающийся  грузооборот  вызывает  необходимость  постоянно  улучшить  средства  и  методы 
перемещения  и  складирования  грузов  на  базе  внедрения  комплексной  механизации  всех 
технологических  процессов  и  ликвидации  тяжелого  ручного  труда.  Тем  более  к  2020  году 
производительность  труда  промышленности  необходимо  повысить  не  менее  2  раза.  Комплексная 
механизация погрузочно-разгрузочных, транспортных и складских (ПРТС) работ представляет собой 

100 
 
рациональное  сочетание  работы  различных  транспортирующих  машин  и  технологического 
устройства;  рабочий  только  управляет  действиями  машин  и  наблюдает  за  их  работой.  При 
комплексной  механизации  и  автоматизации  работа  всех  транспортирующих  и  технологических 
машин происходит с помощью различных средств автоматического управления. Поэтому при выборе 
редуктора  в  зарубежной  практике  для  требуемого  режима  работы  производится  перерасчет  через 
сервис-фактор  по  методике  Итальянских  фирм  или  через  фактор  условий  применения  в  других 
странах  Евросоюза.  В  странах  СНГ  выбор  редуктора  производится  по  методу  эквивалентных 
моментов.  
2  Пути  решения. В данной работе определены коэффициенты эквивалентности при расчете 
на  контактную  и  изгибную  выносливости  по  методу  эквивалентных  моментов  подъемно-
транспортных  машин.  Согласно  графика  нагружения  по  международным  стандаром  FEM  9.681  и 
FEM  9.682,  можно  установить  состояние   сервис-фактора  и  фактора  условии  применения. Это дает 
возможность  выбора  оптимального  варианта  редукторов  для  подъемно  -  транспортных  машин. 
Большинство  приводов  механических  систем  работают  в  условиях  переменного  нестационарного 
нагружения,  часто  с  наложением динамических  нагрузок.  Поэтому  правильный  выбор  редуктора,  у 
элементов  которого  могут  возникать  в  процессе  эксплуатации  отказы  по  разным  предельным 
состояниям, представляется достаточно сложной задачей [1]. В последнее время решение этой задачи 
дополнительно  затрудненно  тем,  что  на  отечественном  рынке  появились  импортные  типажные 
редукторы,  производимые  зарубежными  фирмами.  Выбор  такого  редуктора  производится,  как 
правило,  по  оригинальным  рекомендациям  фирмы-изготовителя  с  учетом,  так  называемого  сервис-
фактора  –  S
f
  или  фактора  условий  применения  –  f
у.п.
  эти  коэффициенты  при  выборе  редукторов 
считаются  равноправными.  В  этой  связи  нами  поставлена  задача  –  определение  их  физического 
смысла. 
Следует  отметить,  что  результаты  использования  этих  рекомендаций,  составленных 
отдельными  фирмами,  не  совпадает  с  принятыми  в  нашей  республике  методами  расчета  по 
ГОСТ21354-87 и, соответственно с требованиями НД. Это ограничивает их применение, в частности, 
в  подъемно-транспортных  устройствах,  где  выбор  редуктора  строго  регламентирован  нормами 
Гостехнадзора и ГОСТ 25835-83,но нами использованы международный стандарт FEM 9.681 и FEM 
9.682. 
В  работе  Symbols  and  formulas  in  ISO6336//TC60/SC/WG6/N731;  MARCH,  1998,  написанной 
по поручению компании Bonfiglioli Reduttori S.p.A. коллективом авторов одного из разделов работы, 
фактор условий применения выбирают обычно лишь на основе эмпирических данных, накопленных в 
процессе  эксплуатации  конструктивно  подобных  машин  одного  функционального  назначения  [2]. 
Подчеркнуто, что фактор условий применения не следует смешивать с сервис - фактором. Тем самым 
признается актуальность и важность тщательного анализа при выборе редукторов внешних исходных 
данных и их количественной оценки, что совпадает с требованиями части 5 ISO6336 [3]. 
Значение  сервис  –  фактора  укладывается  в  диапазон  0,8÷2,8,  что  свидетельствует  о 
существовании  некоторой  закономерности.  В  то  же  время  фирмой  «Motovario»  сервис–фактор 
предложено выбирать из следующих соображений: 
Условия работы приводной машины: 
А – спокойная работа (ленточные конвейера для легких грузов); 
В – работа с умеренными толчками (конвейеры для тяжелых грузов, подъемные механизмы); 
С – работа с сильными толчками (шаровые мельницы). 
Следует отметить, что здесь указания словесные, а конкретные цифровые значения не даны. 
Во  –  вторых,  от  условия  работы  зависит  коэффициент  внешней  динамики,  а  режим  работы  это 
комплексный фактор.  Поэтому  нами  предлагается  конкретная  методика  выбора  сервис  –  фактора  и 
фактора условии применения на базе ГОСТ 21354 – 87 и ISO 6336, ГОСТ 50891 – 96. 
 
 
 
 

101 
 
Таблица 1 – Характерные режимы нагружения транспортируюших машин [3] 
 
Условие 
эксплуатации 
Характеристика 
транспортируемого 
груза 
Характер 
нагружения 
К
р.о. 
-коэффи-циент 
нагру-жения 
рабочего органа 
Вид средств 
механизации 
Легкие 
Формовочная 
земля, уголь 
дробленый, 
неабразивные 
сыпучие грузы:  
зерно, плоды и др. 
Малая пульсация 
подаваемого 
материала с 
умеренной 
температурой 
окружающей среды 
 
1,0…1,2 
Ленточные и 
пластинчатые 
конвейеры с 
малой скоростью 
перемещения 
Средние 
Руды, горные 
породы, кусковые 
материалы до 150 
мм, штучные грузы 
30…100 кг.  
Средняя пульсация 
подаваемого 
материала, 
небольшие толчки 
 
1,2…1,4 
Конвейеры 
скребковые, 
ленточные, 
цепные, 
пластинчатые, 
люлечные, 
тележечные и 
подъемники 
Тяжелые 
Руды, горные 
породы до 350 мм, 
штучные грузы 
массой до 500 кг. 
Большая пульсация 
подаваемого 
материала, толчки 
средней силы 
 
1,4…1,6 
Эскалаторы, 
подъемники для 
бревен, 
пластинчатые, 
грузотолкающие 
конвейеры 
Весьма 
тяжелые 
Горные породы 
размером 500 мм, 
доломит, бревна 
диаметром до 900 
мм, штучные 
тяжелые грузы до 1 
т. 
Толчки большой 
силы, 
опережающие 
удары, большая 
пульсация 
подаваемого 
материала 
 
1,6…1,8 
 
Ковшовые 
цепные 
элеваторы, 
цепные 
подъемники, 
грузотолкающие 
конвейеры 
 
Момент при перегрузке по рекомендациям ВНИИПТмаш берется ниже следующих пределов: 
Т
пик
=K
пер

Т
ном 
,                                                                                   (1) 
 
здесь K
пер 
= 1,1 - коэффициент перегрузки для механизма подъема; 
Т
ном 
– номинальный момент,Нм 
Коэффициент  перегрузки  для  механизма  передвижения  и  поворота  в  зависимости  от  типа 
электродвигателя: 
крановый короткозамкнутый – 3,0; 
крановый постоянного тока или переменного тока с контактным кольцом – 2,5; 
асинхронный двигатель общепромышленного назначения – 1,75. 
Формула,  приводимая  профессором  Снесаревым  Г.А.  для  определения  эквивалентной 
нагрузки имеет вид 

4

. 
max
max
T
K
K
Т
K
T
T
G
HД
HE





,                                                      (2) 
здесь 
3
HG
P
НЕ
НД
N
N
K
K


 – коэффициент долговечности. 
Как  видим,  предлагаемое  выражение  совпадает  с  методикой  ВНИИПТМаш  при 
коэффициенте тренировки равным единице.  
 
 
 

102 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Рисунок 1– Графики нагружения грузоподъемных машин по ISO4380 
 
Механизмы  грузоподъемных  машин  работают  в  повторно-кратковременном  режиме,  где 
продолжительность цикла не превышает 600, поэтому расчеты стандарта ISO 6336-86 и ГОСТ 21354-
87  существенно  отличаются  от  предложенной  методики  Снесарева  Г.А.  [3].  Грузоподъемные 
машины,  такие,  как  электротали,  кран-балки,  пролетные  и  стреловые  краны,  работают  в  повторно-
кратковременном  режиме,  где  продолжительность  цикла  не  превышает  10  минут.  Эти  установки 
относятся  к  машинам  циклического  действия,  поэтому  для  них  существуют  четыре  графика 
нагружения (рис. 1). 
 
Необходимо отметить, что ГПМ более тщательно исследованы, ибо они подвергаются 
испытаниям  по  инструкции  Гостехнадзора.  В  этой  связи  указания  производителей  по  выбору 
редукторов  должны  подвергаться  более  глубокому  анализу,  поэтому  здесь  определены 
коэффициенты  эквивалентности  при  расчете  на  контактную  и  изгибную  выносливость.  А  также 
вычислены соответствующие сервис-фактор и фактор условии применения (табл.2). 
 
 
 
 
но м
G
G
 

t
t
1
 
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
класс В1 
ном
G
G
 

t
t
1
 
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
класс В2 
ном
G
G
 

t
t
1
 
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
класс В3 
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
класс В4 
ном
G
G
 

t
t
1
 

103 
 
Таблица 2 – Коэффициенты эквивалентности при расчете на контактную и изгибную выносливость 
 
Режим работы 
Л 
С 
Т 
ВТ 
График нагружения 
В1 
В2 
В3 
В4 
ПВ, % 
15 
25 
40 
95 
K
HE
 
– 
коэффициент 
эквивалентности 
при 
расчете 
на 
контактную выносливость 
0,5
16 
0,6
6 
0,8
57 
0,9
8 
Сервис-фактор S
f 
1,9
4 
1,5
2 
1,2
0 
1,0
2 
K
FE
 – коэффициент эквивалентности 
при расчете на изгибную выносливость при 
q
F
=9 
0,7
70 
0,7
75 
0,8
27 
0,9
816 
Фактор условий применения f
уп 
1,3 
1,2
9 
1,2 
1,0
2 
 
Таким  образом,  при  выборе  редуктора  для  ГПМ  при  ПВ=15%  Т
вых
  определяется  по 
следующей формуле [5], 
 
паспорт
паспорт
B
HE
B
HE
паспорт
вых
Т
Т
K
K
Т
Т






2
98
,
0
516
,
0
)
4
(
)
1
(
;                          (3) 
 
 
При ПВ=25%, Т
вых
=1,546·Т
паспорт.
; 
          ПВ=40%, Т
вых
=1,2·Т
паспорт.
; 
          ПВ=75%, Т
вых
=1,02·Т
паспорт.
. 
 
3
3
max









K
N
K
ci
i
HE
N
N
T
T
K
;                                                     при 
lim
H
K
N
N

 
 
10
10
max
3
max
lim
lim


















K
H
H
N
N
K
ci
i
N
K
ci
i
HE
N
N
T
T
N
N
T
T
K
                    при 
lim
H
K
N
N 
 
 
F
K
F
q
N
K
ci
q
i
FE
N
N
T
T
K









max
;                                                    при 
lim
F
K
N
N

 
 
lim
lim
lim
lim
lim
max
lim
max
F
K
F
F
F
F
q
N
N
K
ci
q
i
N
F
ci
q
i
FE
N
N
T
T
N
N
T
T
K


















          при 
lim
F
K
N
N

 
 
 
Подставляем числовые значения: 
 
51
,
0
5
,
0
15
,
0
4
,
0
42
,
0
1
,
0
1
3
3
3
3







HE
K
; 
 
77
,
0
5
,
0
15
,
0
4
,
0
42
,
0
1
,
0
1
9
9
9
9







FE
K
; 
 
66
,
0
5
,
0
3
,
0
2
,
0
55
,
0
12
,
0
8
,
0
18
,
0
1
3
3
3
3
3









HE
K
; 

104 
 
 
775
,
0
5
,
0
3
,
0
2
,
0
55
,
0
12
,
0
8
,
0
18
,
0
1
9
9
9
9
9









FE
K
; 
 
857
,
0
5
,
0
38
,
0
5
,
0
1
3
3
3





HE
K
; 
 
827
,
0
5
,
0
38
,
0
5
,
0
1
9
9
9





FE
K
; 
 
98
,
0
5
,
0
9
,
0
5
,
0
1
3
3
3





HE
K
; 
 
9816
,
0
5
,
0
9
,
0
5
,
0
1
9
9
9





FE
K
; 
 
 
Необходимо отметить, что рекомендуемые крутящие моменты на выходе с учетом ПВ 
для  ГПМ  заводами  изготовителями  России  примерно  совпадают  с  основными  положениями 
международных стандартов FEM.
Выводы и рекомендации:
 
1.  Определены  коэффициенты  эквивалентности  по  контактной  и  изгибной  выносливости  в 
зависимости от режимы работ по стандартам FEM. 
2.  Установлены  взаимосвязь  между  коэффициентами  эквивалентности  и  сервис  –  фактором, 
фактор условии применения. 
3.  Данная  методика  позволяет  выбрать  оптимальный  вариант  редуктора  а  зависимости  от 
режимы работы.   
Литература 
 
1.Поляков  А.В.  Повышение  точности  вращения  круговых  приводов  подач  станков  с  волновыми 
редукторами  диссертация  кандидата  технических  наук  05.03.01  Москва,  2004  -  154  с.ил.  Библиогр. 
с.148-153. 
Symbols and formulas in ISO 6336/TC60/SC2/WG6/N731, March, Paris, 1998. 
2.Темиртасов О.Т. Проектирование электромеханического привода машин. – Алматы-Семей, 2003. – 
353 с 
3.Чернавский  С,А.,  Снесарев  Г.А.  и  др.  Проектирование  механических  передач.  –  М.: 
Машиностроение, 1984, – 560 с. 
4.Е.Т.  Абильмажинов,  О.Т.  Темиртасов,  С.М.  Мансуров.  «Выбор  редукторов  иностранных 
производителей» аналитический обзор -Усть-Каменогорск,2010. – 36 с. 
 
FEM СТАНДАРТЫ БОЙЫНША ЖҰМЫС РЕЖИМІ МЕН ЭКВИВАЛЕНТ, СЕРВИС 
ФАКТОР ЖӘНЕ ҚОЛДАНУ ШАРТТАРЫНЫҢ ФАКТОРЫ КОЭФФИЦИЕНТТЕРІ 
АРАСЫНДАҒЫ БАЙЛАНЫС 
О.Т. Темиртасов, Е.Т. Абильмажинов, Д.К. Дукенбаев 
 
Мақалада  эквивалент,  сервис  фактор  және  қолдану  шарттарының  факторы 
коэффициенттері  арасындағы  байланыс  қарастырылған.  Бұл  коэффициенттер  арқылы 
жетекке тиімді редуктор таңдап алуға болады. 
 
THE RELATIONSHIP OF COEFFICIENTOF EQUIVALENCE, SERVICE FACTOR AND 
FACTOR CONDITIONS APPLY TO THE OPERATING MODE ACCORDING TO THE 
STANDARDS OF FEM 
О.Т.Temirtasov, E. T. Abilmazhinov, D. K. Dukenbaev 
 
In  the  work  of  the  relationship  between  the  coefficient  of  equivalent,  service  factor  and  factor 
conditions. This allows you to choose the optimal variant of the drive gear. 
 
 
 

105 
 
УДК 620.9 
 

жүктеу/скачать 7,62 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: